بررسی هسته سدهای خاکی و پدیده شکست هیدرولیکی در آنها

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

توجه : این پروژه به صورت فایل PDF (پی دی اف) ارائه میگردد

 بررسی هسته سدهای خاکی و پدیده شکست هیدرولیکی در آنها دارای 110 صفحه می باشد و دارای تنظیمات و فهرست کامل در PDF می باشد و آماده پرینت یا چاپ است

فایل پی دی اف بررسی هسته سدهای خاکی و پدیده شکست هیدرولیکی در آنها  کاملا فرمت بندی و تنظیم شده در استاندارد دانشگاه  و مراکز دولتی می باشد.

این پروژه توسط مرکز مرکز پروژه های دانشجویی آماده و تنظیم شده است

چکیده
یکی از مهم‌ترین خطرهایی که سدهای خاکی را تهدید می‌کند، شکست هیدرولیکی است. این پدیده اغلب در زمان اولین آبگیری سد، زمانی که فشار آب به طور ناگهانی در هسته افزایش می‌یابد، رخ می‌دهد. برای مطالعه ترک هیدرولیکی در هسته سد راه‌های مختلفی وجود دارد. در این مقاله سد هیته جووت1 در کشور نروژ که در اثر شکست هیدرولیکی آسیب دیده است، برای بررسی میزان کارآمدی روش‌های تعیین وقوع ترک هیدرولیکی انتخاب شده است. به این منظور با استفاده از روش اجزای محدود رفتار سد در زمان ساخت و اولین آبگیری مدلسازی شده است. سپس ترک‌خوردگی هیدرولیکی هسته این سد با استفاده از چند روش بررسی شده است. در مرحله بعد با استفاده از روابطی که پیش‌بینی درستی از ترک‌خوردگی سد هیته جووت ارائه کرده‌اند، شکست هیدرولیکی در هسته سد گلابر در استان زنجان مورد مطالعه قرار گرفته است. برای این کار تحلیل کوپل2 تنش- فشار آب حفره‌ای برای سد انجام شده است. در نتیجه این ارزیابی‌ها مشخص شد روابط کمک پناه و قنبری پیش‌بینی درستی از ترک‌خوردگی هسته سد هیته جوت ارائه می‌کنند. همچنین وقوع شکست هیدرولیکی در سد گلابر غیر محتمل تشخیص داده شد.
کلیدواژگان
اجزای محدود؛ ترک هیدرولیکی؛ سد خاکی؛ سد گلابر؛ شکست هیدرولیکی؛ قوس زدگی

سدها از جمله سازه های مهندسی ساخت دست بشر می باشند كه بطور مستقیم با آب ونیروهای مخرب آن در ارتباط هستند . یكی از مشكلات عمومی در سدهای خاكی كه از عوامل خرابی به شمار می رود مسأله پیدایش ترك هیدرولیكی در هسته رسی است . مطالعه بر روی سدها در سه محور اصلی تحلیل پایداری تحلیل تراوش و تحلیل تنش – كرنش صورت می پذیرد .

در تحلیل تنش – كرنش میزان نشست قسمتهای مختلف سد در مراحل مختلف ساخت وبهره برداری از سد برآورد گردیده وضمناً احتمال وقوع شكست هیدرولیكی بررسی می شود . با باریك شدن دره وتند شدن شیب پاشنه ها وافزایش ارتفاع سد ، احتمال ایجاد ترك خصوصاً در ناحیه هسته افزایش می یابد . عموماً تركها در ناحیه ایجاد كشش ( كرنشهای كششی ) در اثر بار مرده بدنه سد ویا بر اثر آبگیری مخزن ویا وقوع زلزله حاصل می شوند .

در حالت عمومی تركهای هیدرولیكی در اثر پدیده فیزیكی جدایش در توده خاك یا سنگ ، در اثر اعمال فشار آب بالا پدیدار شده و زمینه مناسبی را برای نشت آب و نهایتاً شكست فراهم می آورد .

با استفاده از روش اجزاء محدود و بكارگیری مدل مناسب رفتاری مصالح در تحلیل بدنه سد می توان به سادگی نواحی محتمل به شكست هیدرولیكی را شناسائی نموده و مورد ارزیابی دقیق قرار داد و پیشگیریهای لازم را اعمال كرد .

قدیمی ترین گزارش خرابی سدهای خاكی برای نمونه در سال 1863 مربوط به سد دیل دیك است كه بر اساس گزارش ارائه شده به وسیله باینی 1981 در این سد ، شكست هیدرولیكی اتفاق افتاد .

درسدهای خاكی این پدیده دارای نقش مخربی در سدها است و طراحان سدهای خاكی درصدد پی

پیش بینی و جلوگیری از وقوع آن هستند . احداث سدها نقش حائز اهمیتی در مهار سیلاب ، تولید نیرو وتأمین آب شرب مناطق شهری دارد .

به همین دلیل ، آسیب شناسی سدها و پیشگیری از وقوع خرابیهای آنها از اهمیت ویژه ای برخوردار است . ولی واقعیت مطلب آن است كه برای درك بهتر اتفاقاتی كه از مرحله سخت شوندگی تا شكست اتفاق می افتد به توضیح روش حلقه های پیوسته پرداخته می شود .

برای بررسی این پدیده ابتداً باید ماهیت ترك و نحوه بروز وگسترش آن در محیط مورد توجه قرار گرفته و سپس مكانیزمهای وقوع آن در سدهای خاكی مورد بررسی قرار گیرد . شكست هیدرولیكی در توده های خاكی ، بصورت وقوع یا گسترش ترك خوردگی ، در اثر افزایش فشار آب وایجاد تمركز تنش بر روی لبه تركهای موجود ، می باشد . این خرابی متمایز از پدیده روانگرائی است كه در آن افزایش فشار آب حفره ای موجب صفرشدن تنش مؤثر خاك شده و غالباً خرابی آن همراه ترك خوردگی خاك نیست .

از سوی دیگر در غالب سدهائی كه در اثر این پدیده مخرب دچار خرابی شده اند ، پائین دست سد هیچ علامت هشداردهنده ای از خود نشان نداده است ویا اینكه فاصله بین بروز علائم و خرابی سد

به قدری كوتاه بوده كه عملاً عملیات مؤثری برای جلوگیری از خرابی صورت نگرفته است .

با تفاسیر فوق شناسائی مكانیزمهای مختلف خرابی توسط این پدیده وهمچنین زمان محتمل در وقوع مكانیزمهای مذكور ضروری به نظر می رسد .

تئوری ترك هیدرولیكی فقط در خاكهای ریزدانه قابل اعمال است ودر خاكهای درشت دانه ترك هیدرولیكی ایجاد نمی شود واصطلاحاً این خاكها خود ترمیم هستند ، یعنی حتی اگر ترك ایجاد شود خود به خود ترمیم می شوند . آنچه در یك سد خاكی تحت عنوان ترك هیدرولیكی عامل تهدید كننده به شمار می رود چند مطلب است .

اولین مورد در زمینه تزریق است موارد دیگردرزمان ساخت وآبگیری می باشد . لیكن خطرناكترین وجه آن ایجاد ترك هیدرولیكی در حین آبگیری است . به دلایل مختلفی مناطق كم تنش در سد بروز می كند كه در زمان آبگیری می تواند خطر آفرین باشد .

از جمله این عوامل دره تنگ ، عدم اصلاح كافی شیب كناره ها شیب زیاد دیواره ها و ترك خوردگی ونفوذپذیری زیاد كه باعث ورود آب به مناطق حساس می شود ، عدم استفاده از رطوبت تراكم مناسب ، وضعیت نامناسب بستر ، استفاده از خاكهای حساس می باشد .

این مسائل در كنار عوامل دیگری مانند حساسیت به نشست ، مقطع نامناسب ، خاك واگرا و عدم طراحی صحیح پرده آب بند وغیره سبب می شود كه خطرات بزرگی این بنای خاكی را تهدید كنند.

بنابراین اولاً باید طراحی به نحو صحیحی انجام شود وثانیاً به نشانه های ترك هیدرولیكی توجه فراوان مبذول شود تا بتوان از بروز خطرات مربوط به پدیده شكست هیدرولیكی جلوگیری نمود .

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

سیستم مقاوم در برابر زلزله

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

 سیستم مقاوم در برابر زلزله دارای 73 صفحه می باشد و دارای تنظیمات و فهرست کامل در microsoft word می باشد و آماده پرینت یا چاپ است

فایل ورد سیستم مقاوم در برابر زلزله  کاملا فرمت بندی و تنظیم شده در استاندارد دانشگاه  و مراکز دولتی می باشد.

این پروژه توسط مرکز مرکز پروژه های دانشجویی آماده و تنظیم شده است

 

بخشی از فهرست مطالب پروژه سیستم مقاوم در برابر زلزله

( عکس 5 )

( عکس 6 )

نکاتی راجب اتصال تیر به ستون

( عکس 7 )

(عکس 8)

جهت کشش ( عکس 13)

نحوه تراز کردن ستون‏ها :‌

نحوه ساخت تیر ورق و ستون‏ها از ورق

( عکس 17)

(عکس 18)

( عکس 19 )

نحوه کنترل جوش و مسائلی در مورد با جوش

نحوه کنترل جوش

ساخت راه‏پله

Base Plate

دپوی مصالح

نکاتی در مورد بتن‏ریزی و استفاده از مخلوط‏کن‏ها

دیوار حائل زیرزمین

روش ساخت تیرچه بلوک

ژوئن وسط دهانه

نکاتی راجب ویبراتور زدن

* دیوارهای فروسمنت

نکاتی راجع به جرثقیل‏ها (traver cran)

 

 

سیستم مقاوم در برابر زلزله :
    سیستم مقاوم در برابر زلزله در این نوع سازه‏ها علاوه بر سیستم قاب خمشی، شامل اتصالات بادبندی می‏باشد. در این سازه‏ها برخلاف معمول سازه‏های دیگر كه در هنگام استفاده از سیستم بادبندی قاب در این قسمت قاب خمشی نیست و اتصال آن مفصلی است و گیردار نمی‏باشد ولی از این سازه سیستم مختلط بادبندی و قاب خمشی همراه با اتصالات تیر به ستون گیردار در دو جهت مورد استفاده قرار گرفته است. كه در عكس زیر سیستم بادبندی و اتصال تیر به ستون نشان داده شده است .
–    جوش گوشه سربالا جوش از نوع نفوذی (پرنفوذ) با نفوذ كامل می‏باشد.
همانطور كه در ( شكل 2 ) نشان داده شده است جوش صفحه متصل شده به ستون از نوع جوش پرنفوذ با نفوذ كامل است. در این نوع اتصال نحوه جوشكاری و كیفیت جوش بسیار مؤثر است چرا كه اگر كیفیت جوش به هر دلیل پایین بوده ( جوش ترد باشد ) و نحوه جوشكاری مناسب نباشد این سیستم بادبندی درست عمل نكرده و در هنگام زلزله خرد خواهد شد. در قسمت‏های بعد در مورد چگونگی كنترل جوش و نحوه جوشكاری و انواع الكترود و كنترل الكترود مصرفی صحبت خواهیم كرد ولی در مورد عكس‏های 2 و 3 نكات زیر قابل توجه است . ( این عكس‏ها قبل از كنترل نهایی برداشت گردید و نقائص بعداً رفع گردیده است).
نكته 1 ) در عكس 1 همانطوركه نشان داده شده است جوش در نقاطی پیوسته نبوده و ثانیاً جوش گره گره بوده و زنجیره جوش پیوسته نیست و جوش باید تجدید شده و یا یك پاس دیگر جوشكاری انجام شود ( البته بعد از برداشته شدن گل جوش از روی مقطع جوشكاری شده )
نكته 2 ) در مورد نوع پروفیل به كار رفته در بادبند باید گفت كه استفاده از پروفیل I شكل به علت عدم اتصال كامل قطعات مختلف یك بادبند مناسب نبوده و پیوستگی 100% را حاصل نمی‏كند. البته این موضوع با طولانی‏تر كردن طول جوش و همچنین زیاد كردن عرض مؤثر جوش و به طبع این موضوع زیاد شدن قطر قطعات جوشكاری شده قابل چشم‏پوشی می‏باشد. در شكل 1 پروفیل I شكل مشخص گردیده است.

–    اتصالات گیردار تیر به ستون كه توسط اتصال یك نبشی زیر سری و یك نبشی جان در هر طرف تیر به ستون ایجاد گردیده است در عكس 2 نشان داده شده است
–     
–    ( عكس 4)  1: نبشی جان     2:نبشی پال
( عكس 5 )
در عكس شماره 2 نوع اتصال گیردار ستون كناری نشان داده شده كه از 2 عدد پلیت به شكل ذوزنقه تشكیل گردیده كه به بالهای فشاری و كششی تیر متصل گردیده‏اند . نكته مهم اینكه چون ضخامت دوعدد بالاسری و زیرسری زیاد بوده و ضخامت این دوبیش از ضخامت ورق بال ستون می‏باشد لذا قبل از جوش دادن ورق‏های بالاسری و زیرسری یك ورق اضافی با ضخامتی در حدود ضخامت ورق بال ستون به ستون جوش گردیده و صفحات بالاسری و زیرسری به این صفحه جوش می‏گردند. ( قسمت 1 و 3 )
    در عكس 2 و در قسمت 2 صفحه پلیتهایی را كه به جهت اتصال در ستون در چهار طرف ستون جوش كرده‏اند و با نام اس پلیس خوانده می‏شوند نشان داده شده است.
    نحوه نصب این اس پلیس (S Place) ها به دو صورت ممكن است باشد :
اول : هر چهار ورق بر روی ستونی كه می‏خواهد با جرثقیل حمل شده و بر روی ستون پائین‏تر قرار گیرد جوش شده و بعد از نصب كامل قطعه خال جوش خورده و بعد از تراز شدن و شاقولی شدن جوش كامل می‏گردد. نكته در اینجا است كه اگر ابعاد ستون بالایی كوچكتر از ستون پایینی باشد به 2 صورت می‏توان عمل كرد :
1)    استفاده از یك صفحه فلزی بین دو ستون به مانند Base Platz كه بین 50 تا 75 درصد وزن كل ستون را بتواند تحمل كند ( كه نحوه‌ اجرای آن خیلی مشكل و وقت گیر و نیاز به دقت زیاد و صرف نیروی انسانی فراوان می‏باشد ).
2)     استفاده از یك سری ورق قبل از جوشكاری S Place به عنوان پر كننده كه این ورقها را فیلر گویند. ضخامت این فیلرها باید به گونه‏ای باشد كه اس پلس‏ها قابلیت جوش شدن بر آن را دارا بوده و نیز حدفاصل بین ستون پایین و بالا را پر كند .
( عكس 6 )
       
نكاتی راجب اتصال تیر به ستون :
همانطور كه قبلاً هم بیان شد در ساختمان‏های مذكور تمامی اتصالات به جز اتصالات مربوط به قسمت آسانسورها همگی از نوع گیردار می‏باشند. كه عكس‏هایی از این اتصالات در قبل نشان داده شده است. اما نكته اینكه همانطور كه در عكس 4 مشاهده خواهید كرد یك عدد میلگرد به قسمت زیرسری و ستون جوش گردیده علت وجود این میلگرد شاقول نگه داشتن زیرسری می‏باشد. همان طور كه می‏دانیم به علت جوش شدن قسمت انتهای زیرسری به ستون و به علت طولانی بودن طول این جوش پس از سرد شدن جوش، صفحه زیرسری به سمت بالا و متمایل به بالا می‏شود و صفحه زیرسری از حالت عمودی و شاقولی خارج شده و باعث اشكالاتی در هنگام نصب تیر می‏گردد. برای جلوگیری از ایجاد چنین اشكالی از این میلگرد كه در انتهای آن یكی به زیرسری و سر دیگر به ستون جوش می‏گردد، استفاده می‏شود. 
( عكس 7 )
? در هنگامی كه ستون بر روی شاسی ستون‏سازی سوار شده و در حال آماده شدن می‏باشد، بعد از آماده‏سازی اولیه اتصالات آن به روی ستون سوار می‏گردد. قبل از نصب اتصالات بر روی ستون (صفحات زیرسری و نبشی بال و جان) یك تكه صفحه فولادی با ضخامتی در حدود ضخامت صفحه‏ای كه می‏خواهیم به آن جوش كنیم و با طول مناسب به ستون جوش می‏گردد این صفحه را
Plate Chickness گویند. كه كار آن بالا بردن ضخامت صفحه است برای اینكه صفحات اتصالات پس از نصب باعث پارگی ورق ستون نگردند. در ضمن همانطور كه درعكس5 دیده می‏شود صفحه دیگری به ستون جوش گردیده است (قسمت 2) كه این صفحه به جهت از بین بردن اعوجاج ایجاد شده در ستون به علت جوشكاری نامتقارن در روی ستون نصب می‏گردد مثلاً در ستونی كه سه طرف آن اتصالات نصب می‏شود و در یك طرف اتصالی وجود ندارد ستون در اثر حرارت ناشی از جوشكاری از حالت اولیه خارج می‏شود و برای اجتناب از این اعوجاج ناخواسته صفحه دیگری را در طرف بدون اتصال قرار داده و جوش می‏دهند تا ستون به حالت اولیه خود بازگردد. 
(عكس 8)
? در عكس شماره    مشاهده می‏كنید كه در بالای هر ستون سوراخی به قطر در حدود 1In ایجاد گردیده است. ( قسمت 1 )و ( قسمت 2 ) این سوراخ را به جهت بلند كردن ستون از روی شاسی ستون‏سازی و سوار كردن راحت آن است چرا كه این سوراخ‏ها محل وصل كردن یك گیره مخصوص است به نام شیگیل كه شكل تقریبی آن به صورت نعل اسب است كه یك پیچ در دهانه آن قرار دارد كه با پیچ كردن آن یك محیط بسته نعل اسبی ایجاد می‏گردد و بالای این قسمت به كابل یا زنجیر جرثقیل (tavercarn) متصل است .
ضمناً‌ همانطور كه در عكس شماره 5 مشاهده می‏كنید
تمام قسمتهای ستون توسط ضدزنگ پوشانیده شده به
جز قسمتهایی كه بعداً توسط اتصالات جوش خواهند
شد و یا قسمتی كه بعداً برای نصب ستون بالایی جوش
خواهد شد یعنی قسمت جوش Splace ضد زنگ استفاده شده استو بعداً توسط ضد زنگ پوشانیده می‏شود علت این امر به عدم جوش كامل و مناسب بر روی ضد زنگ است .
    در هنگام سوار كردن ستونها به هنگام نصب آنها ( سوار كردن اسكلت فلزی ساختمان باید دوربین تئودولیت در نقاط مشخصی در امتداد ستون‏‏ها قرار گیرد كه این نقاط را bench mark  گویند البته این بنچ مارك‏ها می‏توانند به دو نوع كلی و جزئی تقسیم شوند :‌
1)    بنچ ماركی كه در نقاط مختلف زمین طبیعی كار گذاشته می‏شوند كه ارتفاع آنها و محل آنها نسبت به سطح صفر – صفر و همچنین سطح پنچ مارك شهر مشخص است و دیگری یك سری بنچ مارك كه در امتداد ستونها در هر دو جهت x و y موجود می‏باشند. باید توجه داشت كه تراز كردن ستونها بوسیله دوربین نیاز به تجربه فراوان بوده و نكته مهم این است كه هیچ گاه نباید خز تراز را از نقطه آكس ستون پائینی در نظر گرفت و باید خط تراز دوبین را از آكس پایین ترین ستون در نظر گرفت ( نشانه‏گیری كرد) و به سمت بالا برد و با آكس ستون در حال كارگذاری در نظر گرفت در حقیقت آكس هر ستون را به آكس اولین و پایین‏ترین ستون می‏بندیم . چرا كه در این صورت خطاهای چشم‏پوشی شده در هر طبقه با هم جمع نشده و از حد مجاز فراتر نمی‏رود. بعد از كارگذاری ستونها نوبت به كارگذاری تیرها و پل‏ها می‏باشد كه در شكل  هم یك نفر را مشغول جوشكاری اتصال زیرسری یك پل به پل دیده می‏شود. بعد از این كه ستون به صورت اولیه و با خالجوش ثابت گردید یك سری جوشكار جوشكاری نهایی را انجام داده و بعد از این كار دوباره تمام ستونها از نظر تراز بودن و یا نبودن با دوربین كنترل می‏گردند . در این هنگام در صورت وجود ناترازی در ستون بوسیله جك و یا كابل و بسط‏های قورباغه‏ای و یا تیفور یا تیرفول ستون به حالت تراز درآمده و سپس عمل سوار كردن پل‏ها و تیرها انجام می‏گردد. در قسمتهای بعدی عكس‏هایی از بسط‏های قورباغه‏ای و تیرفول و نحوه تراز كردن ستونها ارائه خواهد شد. 
در موقع ساخت ستونها برحسب اینكه متعلق به چه استیجی باشند یعنی استیج‏های شش متری و یا 10 متری می‏باشند طول ستونها فرق می‏كنند و ستونهای 6 متری و 10 متری ساخته می‏شوند و این بدان علت است كه محل وصله ستون به ستون دیگری باید در محلی باشد كه لنگر وارده در آن طبقه و به ستون مورد نظر حداقل باشد و این محل به فاصله 5/1 متری از سطح كف طبقه می‏باشد. (البته بعد از محاسبه با كامپیوتر مشخص می‏گردد)
در مواقعی كه كارگاه به هر علتی تعطیل شود و امكان بارش نزولات جوی وجود داشته باشد باید درپوش بر روی سوراخ واقع بر روی ستونها قرار داد و یا تدابیر دیگری اندیشید از جمله ریختن مقداری سیمان خشك در داخل ستون تا در صورت نفوذ آب به داخل ستون آب را جذب كرده و مانع از زنگ زدگی داخلی ستون شود چرا كه آب سرعت زنگ زدگی داخلی ستون را افزایش داده چرا كه داخل ستون بوسیله لایه نازك ضد زنگ پوشش داده نشده است. در صورتی كه آب به هر علتی به داخل ستون نفوذ كرد باید پس از اتمام كار و در آخر كار سوراخی در پایین ستون ایجاد كرد تا آب داخل ستون از این سوراخ تخلیه شود. چرا كه وجود آب در داخل ستون برای مدت زمان طولانی خطرناك است و محلهای اتصال و نقاط جوش شده بیشتر در معرض خطر قرار دارند. پس باید با سوراخ كردن یك نقطه از ستون در پایین‏ترین نقاط نزدیك بیس پلیت آب داخل ستون را خارج كنیم .
در جاهایی كه به هر علتی چه به علت بی‏‏دقتی و چه به علتهای دیگر، ستون مقداری كج باشد و نتوان ستون بالایی را بر روی آن سوار نمود از یك سری ورقهای پركننده استفاده كرده و در بین فضاهای خالی قرار داده و سپس Splace ها را جوشكاری می‏كنیم همچنین همان‏طور كه قبلاً بیان شد برای تراز كردن ستون از جك‏هایی استفاده می‏شود و این در حالتی است كه بخواهیم ستونها را به سمت بیرون هل دهیم و حالت Pushing پیش بیاید و برای كشیدن ستون از بستهای قورباغه‏ای به همراه آرماتور و یا از تیرفول به همراه كابل استفاده می‏شود عكس این دو در زیر آمده است. 
بست قورباغه‏ای به همراه آرماتور
جهت كشش ( عكس 13
نحوه تراز كردن ستون‏ها :‌
    با قرار دادن دوربین در نقاط Bench mord مقابل هر ستون و پیدا كردن نقطه آكس ستون كه قبلاً علامت‏گذاری شده است ( پایین‏ترین ستون) دوربین را به سمت بالا برده و به آكس بالاترین ستون نشانه می‏رویم كه باید این دو در یك امتداد باشند ( ستون فوقانی را به آكس ستون پایین می‏بندیم ) سپس ستون را بوسیله جرثقیل بالا برده و بر روی ستون بالایی قرار می‏دهیم نقشه بردار با دادن علامت دست به چپ و به راست ستون را تراز می‏كند در این كار مهارت نقشه‏بردار و تجربه آن همچنین مهارت جوشكار حائز اهمیت است. وجود دو عدد Splace بر روی ستون در حال نصب و دو عدد Splace دیگر در جهت‏های مخالف بر روی ستون پایینی می‏تواند در نصب آن و تراز كردن ستون‏ها كمك كند .
نحوه ساخت تیر ورق و ستون‏ها از ورق :
    برای ساخت یك تیر ورق ابتدا باید شاسی ساخت تیر ورق را ساخت این شاسی‏ها معمولاُ بر دو نوع هستند كه یك نوع آن را در عكس 8 ملاحظه می‏كنید . در عكس زیر یك قسمت از شاسی كه شامل نبشی‏هایی است كه ارتفاع آنها برابر ارتفاع بال تیر ورق است به علت اینكه در زیر جان تیرورق قرار دارند قابل ملاحظه نیست. نحوه عمل بدین صورت است كه ابتدا جان تیرورق را بر روی نبشی‏های یاد شده قرار می‏دهند و بال تیر ورق را به طور عمودی در كنار آن قرار داده و پس از شاقولی شدن و تراز كردن بوسیله گوه‏ای آن را ثابت كرده و سپس خالجوش می‏زند و بال دیگر را هم به همین ترتیب سپس جوشكاری نهایی پس از تایید تیر ورق انجام می‏گیرد.  
( عكس 17)
      در مورد ساخت ستونها نیز باید گفت كه چند نوع شاسی برای ساخت ستون وجود دارد ولی در زیر عكس و نحوه ساخت یك نوع از این چند نوع نشان داده می‏شود. نحوه ساخت بدین صورت است كه ابتدا ورق بال را در كف قرار داده و به اندازه مناسب درمی‏آورند. باید توجه داشت كه اگر طول ورق بال كم باشد باید ورق دیگری را درست در امتداد آن و به صورت تراز جوش گردد به طوری كه محل وصله جوش درست جوش شده و تقریباً در وسط طول ستون قرار گیرد ضمناً برای اینكه جوش به طور كامل انجام شود باید ورقها را قبل از جوشكاری كونیك‏دار كرد ( جناق‏دار كرد) و در صورت اینكه ضخامت ورق در حدود 1.5 cm تا 2 cm باشد جوشكاری باید در سه پاس انجام گیرد به طوری كه پاس اول با الكترود 2.5 و پاس دوم با الكترود 3.54 یا 4 و پاس آخر با الكترود 5 انجام گیرد .
? نكته : نكته مهم در جوشكاری این قسمت این است كه نباید آمپراژ دستگاه جوشكاری را تغییر داد و با همان آمپراژی كه قرار است الكترود 5 را جوش دهیم الكترود 2.5 و 3.5 را هم باید با همان آمپراژ جوش دهیم !!؟ دلیل این موضوع را هم می‏توان چنین توجیه كرد كه با آمپراژ بالا الكترود 2.5 و 3.5 سریع ذوب شده و نفوذ بیشتری نیز در داخل محل جوش شونده دارد.
پس از قرارگیری بال جان تیر ورق‏ها را نصب می‏كنند به طریقی كه به صورت كاملاً قائم بوده و برای ثابت نگه داشتن این زاویه‌ قائم از یك سری ورق اضافی دپرت ورقهای دیگر استفاده كرده و در حقیقت با این قطعه فلزات ورق را فیكس و ثابت می‏كند ( عكس 9 قسمت 1) قبل از جوشكاری هر قسمت از جان بوسیله یك اهرم جان را تا حد امكان به بال نزدیك كرده تا كاملاً این دوصفحه بر هم مماس شوند و سپس خالجوش می‏زنند ( عكس 10) جان دیگر را هم با رعایت فاصله مناسب و رعایت همان نكات گفته شده در فوق متصل كرده و بعد قسمت بالایی ستون یعنی بال دیگر ستون را نصب و خالجوش می‏دهند.
(عكس 18)

( عكس 19 )
    پس از زدن خالجوش‏ها و كنترل ابعاد ستون‏ها و تیر ستون‏ها مهندس ناظر دستور جوشكاری نهایی داده می‏شود. البته نحوه كنترل بدین صورت است كه مهندس ناظر باید طول و عرض جان و بال تیر ورق‏ها و ستون‏ها را كنترل كرده و نیز از شاقول بودن و تراز بودن ستونها و تیر ستونها اطمینان حاصل كند لازم است كه حتی‏الامكان مهندس ناظر حتی قبل از ساخت تیروقها و ستونها از ورقها بازدید به عمل آورده و آنها را كنترل كند و در صورت داشتن اعوجاج و امكان اصلاح كجی و ناصافی ورق‏ها دستورات لازم را صادر كند و بعد اجازه ساخت تیر ورق و تیر ستون را بدهد نحوه صاف كردن ورق‏ها بدین صورت است كه اگر ورق در داستان طولی خود دارای اعوجاج باشد و ناصاف باشد باید بوسیله‌ اهرم كردن آن را صاف كرد و اگر كجی كم باشد بوسیله چكش شدن و چكشی كاری به صورت محدود این ناصافی قابل اصلاح است بعد از مونتاژ كردن قطعات نوبت به جوشكاری نهایی می‏رسد نحوه جوشكاری و تجربه جوشكار بسیار مهم است چرا كه طول جوشكاری در این قسمت زیاد به طبع آن حرارت ایجاد شده زیاد است و اگر نحوه جوشكاری صحیح نباشد قطعه كج خواهد شد. مثلاً اگر در یك جهت قطعه‏ای كونیك‏دار شود باید در جهت دیگر هم قطعه را كونیك‏دار كرد و جوشكاری نمود تا تقارن حفظ شود. پس از انجام عمل جوشكاری قطعه جوش شده از نظر عدم اعوجاج و مسائل دیگر كه در قسمت بعدی بیان خواهد شد توسط مهندس ناظر كنترل شده و پس از تائید آماده نصب می‏گردد . قبل از نصب قطعه زده زنگ خورده تا از زنگ زدن قطعه جلوگیری شود. بعد از زده زنگ زدن بوسیله رنگ مشخصات و محل نصب و استیج مربوطه به تیر و ستون بر روی آن نوشته می‏شود تا در بین قطعات دیگر گم نشود .
نحوه كنترل جوش و مسائلی در مورد با جوش
    قبل از بیان نكاتی راجب كنترل جوش به بیانی راجب الكترودهای جوشكاری می‏پردازیم .
    نوع الكترود مصرفی در جوشكاری بسیار مهم است چرا كه عرض مؤثر جوش و همچنین نوع جوش وابسته به نوع الكترود است. در این پروژه از الكترود AMA 2000 استفاده شده است .
نكات : AMA 2000            
رنگ شناسایی : ندارد
قطر الكترود    طول الكترود    جریان مورد توصیه (AM)

2    250    50-60
2.5    350    60.85
3.25    350    90-130
4    350    135-160
5    450    160-210
6    450    210-250
     در مورد كنترل الكترود و فساد آن باید گفت كه اگر روپوش و روكش یك الكترود با دست بریزد آن الكترود فاسد شده است ضمنا اینكه اگر روپوش الكترود دارای شوره باشد و در صورت خم شدن آن از مقطع خم شده كه روپوش می‏ریزد بتوان هنگام جوشكاری با آمپراژ مناسب هم زیاد باشد آن الكترود مناسب نیست و نباید در جوشكاری‏ها از آن استفاده نمود . با دقت بررسی الكترودهای به كار رفته در این سازه می‏توان عدد و حروف E6013 را مشاهده كرد كه دو رقم از این چهار رقم یعنی دو رقم 60 نشان دهنده استحكام جوش است یعنی (60?70 = 4200) و دو رقم دیگر كه رقم 1 نشان دهنده این است كه از این الكترود در كلیه وضعیت‏ها می‏توانیم استفاده كنیم و رقم 3 نشان‏دهنده این است كه زده جوش سریع است و با جریان متناوب و یا مستقیم قابل استفاده است . الكترودهای پرجوش سریع جهت جوشكاری فولاد نرمه در كلیه جهات می‏باشد. موارد استفاده از این الكترود جوش‏های روی هم و جوش‏های شیب‏دار و جوش‏های نامنظم كوتاه ورق‏های فلزی روی هم می‏باشد.

نحوه كنترل جوش
    بررسی سطح جوش از این نظر انجام می‏گیرد كه كیفیت جوش به صورت تقریبی مشخص شود. از جمله نكاتی كه باید در كنترل جوش مورد توجه قرار گیرد یكی وجود ترك در جوش و یا وجود حرفه در جوش و یا زنجیره جوش است در مورد ترك اینكه نباید در طول و عرض جوش هیچ گونه تركی مشاهده شود و ضمنا هیچ گونه حفره و سوراخی در جوش نباید وجود داشته باشد كه وجود حفره چند علت دارد یكی استفاده از آمپراژ بالا دیگر سرعت دست جوشكار زیاد بوده و دیگر اینكه در جوش‏هایی كه در چند پاس صورت گرفته پاس‏های به جز پاس اولیه بررسی گل جوش پاس اول بوده و گل جوشی پاس اول برداشته نشده است . از دیگر نكات مورد توجه اینكه زنجیره جوش باید پیوسته باشد و در هیچ نقطه‏ای گسستگی نداشته باشد در نقاطی كه الكترود به پایان می‏رسد ناچار به تعویض الكترود هستیم پس از برداشتن گل جوش اولیه از چندین میلی‏متر عقب‏تر و بر روی جوش اولیه شروع می‏كنیم تا پیوستگی كامل‏تری حاصل آید.
    نحوه كنترل اكثرا به صورت چشمی است ولی می‏توان از مواد و وسایل مختلفی نیز استفاده كرد .
    یكی از این وسایل استفاده از آهن‏ربای مغناطیسی است كه روش چنین است در داخل یك وسیله شبیه آب پاشهای دستی براده‏های بسیار ریز آهن و دوده می‏ریزند و آن را به روی سطح جوشكاری شده می‏پاشند و بعد بوسیله یك آهن‏ربای نعل اسبی الكتریكی كه در سطح دیگر جوش حركت داده می‏شود وحركت دوار براده‏های آهن را مشاهده می‏كنیم در جایی كه حركت دوار یك به هم ریختگی پیدا كند نشان دهنده وجود ترك و یا حفره است و بعد با سنگ زدن و جوشكاری مجدد رفع این تركها و حفرات انجام می‏گیرد. روش دیگر استفاده از دستگاه اولتراسونیك است و روش دیگر استفاده از دستگاه اشعه  X است كه این روش به علت خطراتی كه دارد فقط در كارهای بسیار مهم مثل ساخت تاسیسات نیروگاههای اتمی و تاسیسات انتقال گاز و صنایع پتروشیمی مورد استفاده قرار می‏گیرد. روش دیگر استفاده از رنگ‏های ناقص است كه این رنگ‏ها در سه مرحله مورد استفاده قرار می‏گیرند كه بر روی سطح اسپری می‏گردند و روش كار چنین است :
    ابتدا بوسیله قوطی اول كه حاوی رنگ تمیز كننده است بر روی سطح اسپری می‏كنیم . (Cleaner) این ماده بی‏رنگ است و سپس از 2 تا 30 دقیقه رنگ دوم اسپری می‏گردد كه این رنگ رنگ میانی و ناقص است و قرمز رنگ می‏باشد این رنگ هم باید بین 2 تا 30 دقیقه بر سطح كار بماند . سپس رنگ سوم كه سفیدرنگ است و نمایان كننده نامیده می‏شود بر سطح كار اسپری می‏شود كه این رنگ را Developer گویند. و باید مدت 4 تا 5 دقیقه بر سطح كار بماند اگر در جایی كه رنگ سفید Developer پاشیده شده رنگ قرمز به سمت بالا بیاید و رنگ قرمز نمایان شود نشان ‏دهنده تك‏هایی بر سطح جوش می‏باشد .
    علاوه بر مسائل گفته شده در قبل خود رنگ جوش هم می‏تواند در شناسایی چگونگی عمل جوشكای ما را یاری كند . بدین صورت كه اگر رنگ جوش به صورتی باشد كه حالت رنگین كمان داشته باشد نشانه این است كه جوشكاری با آمپراژی بالاتر از آمپراژ لازم جوش شده و جوش از حد معمول‏ تردتر و شكننده‏تر می‏باشد این موضوع دركارهای كنتراتی كه پیمان‏كار عجله بیشتری در انجام كار دارد و سرعت كار برای پیمانكار مهم است دیده می‏شود. در عكس زیر نحوه نگه داشتن الكترود در حالت‏های مختلف جوشكاری نشان داده شده است .

1.    درز جناقی یكطرفه در حالت تخت
2.    درز جناقی یكطرفه در حالت سقفی
3.    درز نبشی داخلی در حالت سقفی
4.    درز نبشی داخلی در حالت تخت
5.    درز جناقی یكطرفه سربالا ( یك پاس )
6.    درز جناقی سر بالا ( در سه پاس )
7.    جوش نبشی داخلی سربالا ( یك پاس )
8.    جوش نبشی داخلی سرازیر ( بالا به پایین )
9.    جوش نبشی داخلی سربالا ( در سه پاس )
برای كنترل چشمی عمق و سطح جوش زاویه شیارهای در حال جوش و … و … از دستگاه كوچكی به نام Wilding gauige استفاده می‏شود كه موارد استفاده آن به صورت اشكالی در صفحه بعد موجود می‏باشد.
Wilding Gauge
ساخت راه‏پله
قبل از ساخت راه‏پله‏ها ابتدا باید شمشیری راه‏پله‏ها ساخته شده و تیر میان طبقه پاگرد نیز در جای خود قرار گرفته و جوش شوند و سپس شمشیری راه‏پله‏ها نصب و جوش گردد. عكس زیر نشانگر مطلب فوق است .
در راه‏پله از طاق ضربی استفاده شده و چون عرض راه‏پله از 1.10m بیشتر در نظر گرفته شده است لذا از یك تیر میانی در وسط راه‏پله استفاده شده این تیر دارای ضخامتی كمتر از ضخامت شمشیری راه‏پله‏ها است یعنی وقتی در شمشیری راه‏پله از تیرآهن INP160 استفاده شده باشد این تیر میانی از نوع INP140 می‏باشد 

Base Plate
بعد از طراحی Base Plate نوبت به اجرای آن می‏رسد. اجرای Base Plate در عین سادگی نیاز به دقت فراوان دارد چرا كه تراز بودن صفحه‌Base Plate بسیار مهم است . چندین راه برای سوار كردن Base Plate وجود دارد. یكی اینكه در موقع بستن آرماتورهای پی، بولتها را هم به آرماتورهای پی جوش كنیم و یا ببندیم تا بولتها حركت نكنند و در موقع بتن‏ریزی جابجا نشوند . یك راه دیگر این است كه بولتها را با صفحه Base Plate همزمان قرار داده و بتن‏ریزی كنیم و پس از اینكه بتن به حد لازم محكم شد بولت‏ها را از صفحه پیلت جدا كرده ( با باز كردن پیچ‏های روی صفحه بیس پلیت در دانش بس پلیت) و یك قسمت بتن‏ریزی مجدد و سپس سوار كردن بیس پلیت و بستن و محكم كردن آن است تا زیر صفحه بیس پیلت خالی نباشد . راه دیگر این است كه پس از سفت شدن بتن اولیه از یك نوع سیمان مخصوص برای پر كردن زیر صفحه بیس پلیت استفاده كنیم از خصوصیات این سیمان مخصوص اینكه اضافه حجم قابل توجهی دارد و بسیار محكم می‏باشد لذا فضاهای خالی كه ممكن است در زیر صفحه بیس پلیت باقی بماند را كاملاً پر می‏كند . پس از قرار گرفتن بیس پلیت در جای خود نوبت به تراز كردن آن می‏رسد كه این كار بوسیله تراز و همراه با آن شل و سفت كردن پیچ‏های روی صفحه پلیت میسر می‏شود بعد از عملیات نصب و تراز كردن بیس پلیت‏ها ستون‏ها برای قرار گرفتن بر بیس پلیت آماده می‏شود . 

دپوی مصالح
    یكی از مصالح مهم در كارگاهها دپوی مصالح است با این كار یعنی دپوی صحیح مصالح سبب كاهش ضایعات مصالح اعم از ورق و فولاد و … می‏شود و ضمناً جهت دستیابی به آنها نیاز به صرف وقت و هزینه زیاد نمی‏باشیم و دیگر اینكه امكان تخریب و از بین رفتن مصالح كاهش می‏یابد لذا باید موارد زیر را در دپوی مصالح رعایت كرد :‌
1-    در مورد دپوی سیمان باید سیمان‏های از انواع مختلف را در سیلوهای مختلف ذخیره نمود .
2-     در مورد مواد فولادی باید آنها را پوشاند تا از معرض آب و آفتاب و … محافظت نمود .
3-     میلگردها و صفحات فلزی را باید برحسب قطر و جنس و اندازه آنها دو نمود . تا در مواقع مناسب بتوان از آنها استفاده نمود.
 
دپوی مصالح شنی هم به صورتی باید باشد كه دانه‏هایی با درشتی‏های مختلف و شن و ماسه باید جدا از هم دپو شود و این مواد بوسیله جرثقیل مخصوص حمل مصالح ( قسمت 2) حمل و با نسبت مخصوص و درصد معین با هم تركیب و با سیمان مخلوص و با آب تركیب شود تا بتن با اعیار مطلوب و اسلامپ و مقاومت مورد نیاز تهیه شود . شن و ماسه با دانه‏بندی مختلف در پشت قسمت Baching دپو می‏شود و توسط جرثقیل به داخل Baching حمل شده و با وجود گیج‏های مختلف در داخل كابین Baching نسبت آنها كنترل می‏شود. در قسمت 1 …

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

تهویه مطبوع هتل کیش

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

 تهویه مطبوع هتل کیش دارای 50 صفحه می باشد و دارای تنظیمات و فهرست کامل در microsoft word می باشد و آماده پرینت یا چاپ است

فایل ورد تهویه مطبوع هتل کیش  کاملا فرمت بندی و تنظیم شده در استاندارد دانشگاه  و مراکز دولتی می باشد.

این پروژه توسط مرکز مرکز پروژه های دانشجویی آماده و تنظیم شده است

معرفی پروژه :
پروژه مذکور که یک هتل میباشد ،در جزیره کیش واقع شده است . این هتل که بصورت سوییت آپارتمان است شامل زیرزمین و طبقات اول،دوم،سوم و چهارم میباشد. همانطور که از نقشه های ساختمان پیدا میباشد هر چه   از طبقه اول به بالا میرویم از مساحت طبقات کاسته میشود.
در طبقه اول، 6واحد سوییت ،یک واحد تریاو همینطور یک واحد دستشویی عمومی و بخش پذیرش و لابی هتل قرار دارد.
در طبقه دوم ،8واحد سوییت به انضمام راهرو وVOID قرار دارد.
در طبقه سوم نیز،4 واحد سوییت به انضمام راهرو و VOID قرار دارد.
و بالاخره در طبقه چهارم ، 2 واحدسوییت به انضمام یک Sky Light قرار دارد.
ما برای این پروژه از نرم افزار ((2 HAP V.4. )) استفاده کرده ایم که در ابتدا اطلاعات شرایط آب و هوایی جزیره کیش را وارد برنامه میکنیم، سپس اطلاعات فضاها را وارد کرده و بعد از آن سیستم مورد نظر را برای پروژه انتخاب میکنیم که ما در این پروژه از سیستم فن کویل دو لوله ای استفاده کرده ایم. در انتها نتایج محاسبات نرم افزار را گرفته و بر طبق نتایج حاصله دستگاهها و تجهیزات را انتخاب میکنیم .

تجهیزات گرمایش :
در این قسمت ، میخواهیم برای این پروژه دیگ، مشعل و یک منبع انبساط انتخاب کنیم که این دیگ باید جوابگوی بار حرارتی کل ساختمان و همینطور حرارت مورد نیاز آبگرم مصرفی ساختمان باشد . بار حرارتی کل ساختمان را نرم افزار Carrier آنرا محاسبه کرده و مقدار آنرا در اختیار داریم . اما حرارت مورد نیاز آبگرم مصرفی را باید محاسبه کنیم و در نهایت این دو بار را با هم جمع کرده و از روی کاتالوگهای موجود دیگ مورد نظر را انتخاب کنیم . سپس ابتدا طبق مراحل زیر بار حرارتی آبگرم مصرفی را محاسبه میکنیم :

   
طبقه اول   
طبقه دوم     
طبقه سوم   
طبقه چهارم
    حداکثر میزان مصرف آبگرم مصرفی
دستشویی و توالت خصوصی    6    8    4    2    =20 3=60

دستشویی و توالت عمومی    3    0    0    0    =3 10=30

وان حمام    6    8    4    2    =20 20=400

دوش    6    8    4    2    =20 100=2000

سینک ظرفشویی    7    8    4    2    =21 30=630

سینک آبدارخانه    1    0    0    0    =1 20=20

ماشین رخت شویی    2    2    1    1    =6 150=900

                                                                                                                                                          
                                  
=60+30+400+2000+630+20+900=4040  GPM حداکثر میزان مصرف آبگرم مصرفی کل

مقدار واقعی مصرف آبگرم  =  4040   0.35 = 1414   GPH

 ظرفیت منبع آبگرم  = 1414   0.8 = 1131.2   GALLON

آبگرم مصرفی  Q = V   8.33   ( T  – T  ) =1414 8.33 ( 140-60) = 942290 = 942.289MBH

انتخاب دیگ :
مقدار بار حرارتی کل ساختمان را که نرم افزار محاسبه کرده برابر MBH  7/ 370 می باشد.                     حال طبق مراحل زیر به انتخاب دیگهای مورد نیاز می پردازیم .
                                     MBH  7/370= بار حرارتی کل ساختمان
                                     MBH 290/942 = بار حرارتی آبگرم مصرفی
اگر بخواهیم تنها از یک دیگ برای این ساختمان استفاده کنیم قدرت دیگ مورد نظر بصورت زیر           محاسبه می شود :

اما معمولا برای یک ساختمان یک دیگ استفاده نمی شود زیرا در صورت خرابی آن یک دیگ ، مشکلات زیادی بوجود می آید برای جلوگیری از این مشکلات و یا کاهش آن بهتر است از دو یا چند دیگ استفاده شود .        ما در این پروژه به علت آنکه بار حرارتی آبگرم مصرفی ساختمان تقریبا 5/2 برابر بار حرارتی کل ساختمان     می باشد ، برای هر کدام بطور جداگانه دیگ مورد نیاز را انتخاب می کنیم . ابتدا دیگ آبگرم مصرفی را     انتخاب می کنیم :

که با توجه به مقدار فوق 2 دیگ چدنی از شرکت صنعتی شوفاژ کار ، مدل ”  9- 400 ”   انتخاب می کنیم .
 حال ، دیگ بار حرارتی کل ساختمان را انتخاب می کنیم :

که باز هم از شرکت صنعتی شوفاژکار ، یک دیگ چدنی ، مدل”  7- 400 ”  را انتخاب می کنیم .
انتخاب مشعل :
برای انتخاب مشعل باید بصورت زیر عمل کنیم :
25 تا30 درصد بیشتر از ظرفیت دیگ = ظرفیت مشعل
حال با توجه به فرمول فوق برای دیگهای مدل 9- 400 از کاتالوگ مشعل اتمسفریک شرکت اخگر             مدل «  » و برای دیگ مدل«7- 400 » مدل «  » را انتخاب کنیم .

انتخاب منبع انبساط :
برای انتخاب منبع انبساط از فرمول زیر استفاده می کنیم :

تجهیزات سرمایش :
انتخاب چیلر:
بار سرمایی کل ساختمان که توسط نرم افزار محاسبه شده ، برابر 206 تن تبرید می باشد . ما بر اساس این بار    از روی کاتالوگ چیلیرهای جذبی شعله مستقیم شرکت « سازی پویا »، چیلر این پروژه را به صورت زیر   انتخاب می کنیم :

با توجه به ظرفیت سرمایی چیلر ، ما 3 چیلر جذبی ، مدل « SDF7 » (75 تن ) انتخاب می کنیم .

کندانسور هوایی :
به علت آنکه جزیره کیش ، جزیره ای با رطوبت بالا می باشد بنابراین کندانسورهای تبخیری ، عملا کارآیی لازم رانخواهندداشت وبه ناچار باید ازکندانسور های هوایی استفاده نمود .
ما برای این ساختمان،کندانسور هوایی شرکت ساراول ، مدل) SPIRAL  FIN  8  FPI ) SAC-250 ، را انتخاب کنیم .

انتخاب فن کویل :
فن کویلهای انتخابی بر روی نقشه لوله کشی طبقات نشان داده شده اند اما در اینجا نیز بطور مختصر              به آنها اشاره می شود. فن کویلهای انتخاب شده از شرکت ساراول و از نوع
 «Top DISCHARGE EXPOSED FLOOR MODELS » (مدل TE ) این شرکت می باشند :

طبقه اول ( A ) :

طبقه دوم ( B) :

طبقه سوم (C) :

طبقه چهارم (D) :

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

بررسی معماری و شهرنشینی در زاهدان

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

 بررسی معماری و شهرنشینی در زاهدان دارای 200 صفحه می باشد و دارای تنظیمات و فهرست کامل در microsoft word می باشد و آماده پرینت یا چاپ است

فایل ورد بررسی معماری و شهرنشینی در زاهدان  کاملا فرمت بندی و تنظیم شده در استاندارد دانشگاه  و مراکز دولتی می باشد.

این پروژه توسط مرکز مرکز پروژه های دانشجویی آماده و تنظیم شده است

 

بخشی از فهرست مطالب پروژه بررسی معماری و شهرنشینی در زاهدان

    طرح مساله
    ضرورت تحقیق
    قلمرو تحقیق
    اهداف تحقیق
    سئوالات اساسی
    فرضیات پژوهش
    روش تحقیق
    پیشینه تحقیق
    محدودیت تحقیق
    شهر چیست
    تعاریف مختلف شهر
    عوامل موثر در تکوین و تکامل شهرنشینی
    دیدگاههای کلاسیک (درونزا)در شکل گیری شهرها
    نظریه هیدرولیک یا مبنای محیط گرایی:مفهوم مازاد تولید
    نظریه اقتصادی: شهر به عنوان یک بازار
    نظریه شهربه عنوان یک پایگاه نظامی ودفاعی
    نظریه مذهبی،گسترش معابد وعبادتگاهها
    موقعیت چهارراهی در ایجاد شهرها
    دیدگاههای مدرن (برونزا)در شکل گیری شهرها
    سیاستهای استعماری کشورهای توسعه یافته در کشورهای در حال توسعه شامل سیاستهای تجاری-اقتصادی ،صنعتی وغیره
    سیاستهای دولتها در مسائل مرزی واستراتژیک
    اهداف سیاسی –اداری دولتها
    وجود قطب های صنعتی
    وجود راهها(جاده ها ،خط آهن وراههای دریایی وهوایی)
    نظریه های ساخت شهر
    ساخت دوایر متحد المرکز(نظریه ارنست برگس)
    ساخت قطاعی شهر ) :نظریه همرهویت)
    ساخت ستاره ای شکل
    ساخت چند هسته ای (نظریه ادواردالمن وچانسی هاریس)
    ساخت عمومی شهرها
    ساخت طبیعی شهرها
    ساخت خطی یا کریدوری
    ویژگیهای جغرافیای طبیعی شهر زاهدان
    موقعیت جغرافیایی
    موقعیت ریاضی ونسبی شهر زاهدان
    ویژگیهای زمین شناسی منطقه زاهدان
    ویزگیهای زمین شناختی حوضه آبریز زاهدان
    ژئومورفولوژی حوضه زاهدان
    ژئومورفولوژی ساختمانی حوضه زاهدان
    ژئومورفولوژی اقلیمی حوضه زاهدان
    شرایط اقلیمی (آب وهوا)محدوده زاهدان
    عوامل ماکروکلیمایی
    عوامل میکروکلیمایی
    بادهای منطقه
    میزان دما ورطوبت در منطقه
    بارندگی وریزش جوی در منطقه
    منابع آب منطقه
    آبهای سطح الارضی
    آبهای زیرزمینی حوضه زاهدان
    ساختار دموگرافی وویژگیهای انسانی شهر زاهدان
    تعداد جمعیت و تحولات آن طی سالهای(75-1335)
    تراکم نسبی جمعیت در سطح شهر
    ساختمان جمعیت
    ساخت سنی
    نسبت جنسی
    بعد خانوار
    حرکات جمعیت
    حرکات زمانی جمعیت
    حرکات مکانی جمعیت
    عوامل مهاجرت به زاهدان
    عامل جغرافیایی
    عوامل اجتماعی وفرهنگی واداری
    عوامل اقتصادی
    فعالیت واشتغال
    وضعیت اشتغال در بخشهای مختلف
    شاغلین بخش کشاورزی
    شاغلین بخش صنعت
    شاغلین بخش خدمات
    وضعیت کلی سواد در زاهدان
    روند شکل گیری شهر زاهدان
    تحولات جهانی و اهمیت یافتن منطقه به لحاظ ژئوپولتیک به عنوان یک عامل برونزا
    منطقه بلوچستان و سرحد
    منطقه دزداب
    تغییر قدرت از قاجار به پهلوی و استراتژی ایجاد شهر زاهدان
    سیاستهای دولت در توسعه شهرنشینی زاهدان در سده اخیر
    تغییرات کارکردی در شهر زاهدن
    کارکرد نظامی ، سیاسی
    کارکرد اداری
    کارکرد خدماتی
    موانع عمده توسعه و جهت توسعه شهر زاهدان
    موانع درجه یك توسعه (موانع طبیعی)
    موانع درجه دو توسعه (موانع مصنوعی)
    موانع درجه سه توسعه (موانع اقتصادی)
    توسعه اراضی شهر در ادوار مختلف و جهت توسعه شهر
    آپارتمان چیست
    سابقه آپارتمان نشینی در جهان
    سابقه آپارتمان نشینی در تهران
    سابقه آپارتمان نشینی در زاهدان
    مكان یابی مجتمع های آپارتمانی در شهر زاهدان
    ضرورت ایجاد آپارتمان سازی در زاهدان
    بررسی وضعیت آپارتمان نشینی در زاهدان
    بررسی رابطه شغل ساكنین در مجتمع های آپارتمانی
    بررسی رابطه میزان تحصیلات در مجتمع های آپارتمانی
    بررسی رابطه میزان در آمد در مجتمع های آپارتمانی
    بررسی رابطه بعد خانوار در مجتمع های آپارتمانی
    بررسی رابطه قومیتهای ساكن در مجتمعهای آپارتمانی شهر زاهدان
    بررسی رابطه انتخاب مجتمع های آپارتمانی برای سكونت
    بررسی فرهنگ آپارتمان نشینی در مجتمع های آپارتمانی
    بررسی روابط اجتماعی در مجتمع های آپارتمانی
    بررسی ویژگیهای كالبدی مجتمع های آپارتمانی
    تعداد طبقات مجتمع های آپارتمانی
    بررسی تعداد اطاق در مجتمع های آپارتمانی
    نوع مصالح ساختمانی در مجتمع های آپارتمانی شهر زاهدان
    بررسی عمر مجتمع های آپارتمانی
    بررسی امكانات و خدمات محله ای در مجتمع های آپارتمانی
    بررسی وضعیت بهداشت در مجتمع های آپارتمانی
    نقاط قوت و ضعف مجتمع های آپارتمانی شهر زاهدان
    نقاط قوت
    دسترسی به منابع مالی
    صرفه جویی در مصرف مصالح
    سرعت در فرآیند ساخت
    ارتقای تكنولوژی و ارتقای كیفیت
    دسترسی به تسهیلات عمومی
    نقاط ضعف
    كمبود امكانات خدماتی و رفاهی
    مشكلات سیستم جمع آوری زباله
    كمبود پاركینگ
    كمبود فضای بازی مناسب برای كودكان
    عوارض زیست محیطی در مجتمع‌های آپارتمانی
    موقعیت و قطعه بندی زمین
    موقعیت ساختمانها
    قطعه‌بندی زمین
    عوارض طبیعی
    عوامل مربوط به خاك و زمین
    هوا
    صدا
    نور
    حرارت و برودت
    عوارض انسانی
    خصوصیات خانوار
    سنت‌ها و فرهنگ‌ها
    مسائل جنبی اجتماعی
    ایمنی در برابر حوادث
    بهداشت محیط
    تاسیسات و تجهیزات عمومی و زیربنایی
    عوارض زیباشناسانه
    نتیجه گیری كلی
    آزمون فرضیات
    ارائه راهبردهای مناسب در فرآیند توسعه آپارتمان نشینی
    منابع و مآخذ
ضمائم

 

مقدمه
با توجه به روند سریع شهر نشینی، افزایش جمعیت، كمبود زمین و تحولات اجتماعی ، اقتصادی و سیاسی جوامع موجب دگرگونیهای كالبدی در شهرها شده است.پس از انقلاب صنعتی آپارتمان نشینی شكل نوینی به خود گرفت و جنبه های گوناگون زندگی بشری  از جمله نظام های سكونتگاهی را تحت تاثیر قرا رداد موج این تاثیر گذاری از كشورهای صنعتی آغاز گشت و به كشورهای در حال توسعه از جمله ایران رسید.
توسعه آپارتمان نشینی نه تنها در شكل گیری و روند شهر نشینی تاثیر داشته است بلكه رشد كالبدی و فیزیكی شهرها را دگرگون ساخته است .رشد فزاینده و شتابان جمعیتی و فیزیكی شهر زاهدان و به دنبال آن توسعه آپارتمان نشیی از این منظر قابل توجه است به طوری كه جمعیت این شهر در طی هشتاد سال از كمتر از 5000 نفر در هسته اولیه (حدود سال 1300) به 17495 نفر در 1335 و به 419518 نفر در 1375 رسیده است و پیش بینی می شود كه در 1380 به 548886 نفر رسیده باشد و این افزایش که رشد جمعیت متوسط 27/8 درصد در این سالها را داشته است گسترش فیزیكی فزاینده شهر را نیز توجه می كند این رشد همراه با پدیدآمدن شرایط خاص سیاسی، اجتماعی و اقتصادی پدیده آپارتمان نشینی را در زاهدان تقویت خواهد نمود . در این راستا با بهره گیری از نظریات كلاسیك و مدرن در زمینه تكوین و تكامل شهرها و نظریات ساخت شهرها، شهرنشینی را از دو بعد عوامل درونزا و برونزا بررسی كرده و در انتها به طریق مطالعه میدانی تاثیر برآیند این دو دسته عوامل را بر توسعه آپارتمان نشینی مورد آزمون قرار داده ایم نتایج حاصله از آن بدین گونه است كه رشد شتابان شهر زاهدان عمدتا ناشی از عوامل برونزا شامل عوامل سیاسی و اداری دولت می باشد.
این پژوهش شامل شش فصل است كه از میان آنها بعد از فصل اول كه بیان مسئله است سه فصل بر مبنای مطالعات كتابخانه ای ویك فصل بر مبنای مطالعات میدانی شكل گرفته است و در فصل ششم نیز نتیجه گیری و آزمون فرضیات را آورده ایم.
این پایان نامه با راهنماییها و دقت نظری كه اساتید گرامی آقای دكتر استعلاجی و آقای دكتر شاعلی داشته اند انجام شده است و لذا كمال تشكر و سپاس را از ایشان دارم علاوه بر آن از كلیه اساتید گروه جغرافیای دانشگاه آزاد اسلامی واحد شهر ری كه در محضر ایشان تحصیل علم نموده ام قدردانی می نمایم .

  
منابع و مآخذ :
منابع فارسی :

1- احتسابیان، سلطان : «جغرافیای ایران»، مطبعه انتشارات طلوع

2- احمدی ، حمید : «قومیت و قوم گرایی در ایران از افسانه تا واقعیت» نشر نی چاپ اول، تهران

3- اشتوكلین، یوهان و دیگران «بررسی مقدماتی زمین شناسی در لوت مركزی شرق ایران»، ترجمه علی انتظام، جمشید افتخار نژاد، گزارش 22 ف – سازمان زمین شناسی كشور تهران،

4- افراخته، حسن : «طرح تحقیقاتی شهرنشینی در زاهدان» دانشگاه سیستان و بلوچستان،

5- بهفروز، فاطمه : «تحلیلی نظری – تجربی برای متعادل سازی توزیع فضایی جمعیت در سیستم شهرهای ایران»، نشریه پژوهشهای جغرافیایی شماره 28، سال 24 فرودین

6- پور كرمانی، حسن و زمردیان، محمد جعفر : «بحثی پیرامون ژئومورفولوژی استان سیستان و بلوچستان»، زاهدان، فصلنامه تحقیقات جغرافیایی شماره 2، سال سوم، پاییز

7- په، كاترین : مقاله «ملاحظات تئوریك درباره شهر نشینی دركشورهای تحت سلطه» در كتاب، «وابستگی و شهر نشینی»، ترجمه فرخ حسامیان، مطالعات شهری و منطقه ای، چاپ اول، تهران

8- پیران، پرویز «توسعه برون زا و شهر : مورد ایران»، اطلاعات سیاسی اقتصادی، شماره 31،

9- تجلی، سید آیت الله، «مروری بر برنامه های توسعه پیش و پس از انقلاب» اطلاعات سیاسی اقتصادی شماره 176 –

10- جهانبانی، امان الله، «عملیات قشوق در بلوچستان»، چاپخانه مجلس، چاپ دوم، تهران،

11- حسامیان، فرخ  و دیگران «شهرنشینی در ایران»، نشر آگاه، چاپ سوم، تهران

12- خسروی، محمود : «كاربرد روشهای اقلیم شناسی و هیدرولوژی در برنامه ریزی منابع آب و مدیریت كنترل سیلاب در حوضه آبریز زاهدان»، پایان نامه دوره فوق لیسانس، 1369، دانشگاه اصفهان

13- دایر، رجینالد : «مهاجمان سرحد، رویاروری نظامی انگلستان با سرداران بلوچ ایرانی»، ترجمه حمید احمدی، نشر نی، چاپ اول، تهران

14- درویش زاده، علی، «زمین شناسی ایران»، نشر دانش امروز، چاپ اول، تهران،

15- ذكریا زاده امیری، جعفر : «بررسی تحولات اقتصادی و اجتماعی اقلیتهای سیك در زاهدان»، پایان نامه دوره كارشناسی جغرافیا، دانشگاه تربیت معلم زاهدان،

16- رزم آرا، علی، «جغرافیای نظامی ایران، مكران» 1320، مجموعه فرخ غفاری

17- زیاری، كرامت الله «برنامه ریزی شهرهای جدید» انتشارات سمت چاپ دوم، تهران،

18- سازمان برنامه و بودجه سیستان و بلوچستان : «برنامه خاص ناحیه ای سیستان و بلوچستان 1355»، نشریه شماره 19 اسفند ماه

19- سازمان برنامه و بودجه سیستان و بلوچستان «مطالعات برنامه توسعه اقتصادی و اجتماعی استان سیستان و بلوچستان»، بهمن ماه

20- سازمان برنامه و بودجه سیستان و بلوچستان : «بررسی اعتبارات جاری و عمرانی استان سیستان و بلوچستان طی ده ساله 1358 لغایت 1368»، نشریه شماره 26، فروردین

21- سازمان برنامه و بودجه سیستان و بلوچستان : «اعتبارات عمرانی و جاری استان سیستان و بلوچستان در طی برنامه اول و دوم توسعه اقتصادی، اجتماعی و فرهنگی»، نشریه شماره 93، بهمن ماه

22- سالار بهزادی، عبدالرضا : «بلوچستان در سالهای 1307 تا 1317 قمری» ، بنیاد افشار، تهران

23- سایكس، سرپرستی : «سفر نامه ژنرال سرپرستی سایكل یا ده هزار میل درایران»، ترجمه حسین سعادت نوری، انتشارات لوحه، چاپ اول، تهران،

24- سلطانزاده، حسین : «مقدمه ای بر تاریخ شهر و شهر نشینی در ایران»، انتشارات امیر كبیر، چاپ دوم، تهران،

25- سلطانی ، سیما، : «زاهدان، جلد اول : پیدایی شهر»، سازمان برنامه و بودجه استان سیستان و بلوچستان، نشریه شماره 67، فروردین

26- شاریه، ژان برنار، «شهرها و روستاها»، ترجمه سیروس سهامی نشر نیكا،

27- شالین، ككلود : «دینامیك شهری یا پویایی شهرها»، ترجمه دكتر اصغر نظریان، انشارات معاونت فرهنگی آستان قدس، چاپ اول،

28- شكویی، حسین، «دیدیگاههای نو در جغرافیای شهر» جلد اول، انتشارات سمت تهران،

29- شكویی، حسین، «فلسفه جغرافیا»، انتشارات گیتا شناسی، چاپ هشتم، تهران

30- شورت، جان رنه، «نظم شهری، درآمدی بر شهرها، فرهنگ و قدرت»، ترجمه اسماعیل چاوشی، انتشارات دانشگاه تربیت معلم، چاپ اول،

31- شهر و خانه : «طرح جامع شهر زاهدان»،

32- شهر و خانه،« طرح جامعه شهر سازی حریم شهر زاهدان»،

33- شیعه، اسماعیل : «با شهر و منطقه در ایران»، انتشارات دانشگاه علم و صنعت،

34- شیعه، اسماعیل : « مفدمه ای بر مبانی برنامه ریزی شهری در ایران»، انتشارات دانشگاه علم و صنعت

35- صادق زاده شیراز، مهدی «بررسی جمعیت زاهدان» پایان نامه كارشناسی ارشد،

طوب، عزت الله، «بررسی شهری بافت معماری زاهدان»، مركز پژوهش سازمان برنامه و بودجه،

36- عابدین در كوش، سعید : «در آمدی به اقتصاد شهری»، مركز نشر دانشگاهی، چاپ سوم، تهران،

37- عبدالرحمان بن خلدون، «مقدمه ابن خلدون»، ترجمه محمد پروین گنابادی، جلد اول، چاپ نهم،

38- عسگری، ناصر، مقدمه ای بر شناخت سیستان و بلوچستان. بی نا، بی تا

39- غراب،كمال الدین، «بلوچستان یادگار مطرود قرون»، انتشارات كیهان، چاپ دوم، تهران

40- فرمانفرما، فیرو میرزا، «سفرنامه كرمان و بلوچستان» به كوشش منصوره اتحادیه نظام مافی، انتشارات بابك، تهران

41- فرید، یدالله ، «جغرافیا و شهر شناسی»، انتشارات دانشگاه تبریز، چاپ سوم، تبریز

42- فورون، رمون و اشتوكلین، یوهان، «زمین شناسی و زمین ساخت فلات ایران»، ترجمه صادق حداد كاوه و حسن حسنعلیزاده، انتشارات علمی فرهنگی، تهران،

43- كاستللو، وینسنت فرانسیس، «شهرنشینی در خاورمیانه»، ترجمه پرویز پیران و عبدالعلی رضایی، نشر نی، چاپ دوم، تهران

44- كتابی، احمد، «نظریات جمعیت شناسی» انتشارات ىانشطاه تهران سمت،

كرزن، جرج ن، «ایران و قضیه ایران»، جلد اول، ترجمه غلامعلی وحید مازندرانی، شركت انتشارات علمی و فرهنگی، چاپ چهارم، تهران

45- لینچ، كوین، «تئوری شكل خوب شهر»، ترجمه سید حسین بحرینی، انتشارات دانشگاه تهران، تهران

46- مرتضوی، شهناز، «رابطه فرهنگ با مدیریت منابع انسانی و رفتارهای سازمانی» انتشارات نخل،

مجتهد زاده، پرویز، «امیران مرزدار و مرزهای خاوری ایران»، ترجمه حمید رضا ملك محمدی نوری، نشر شیرازه، تهران

47- محمودی، فرج الله، «ویژگیهای پیكر شناسی زمین در حوضه آبریز زاهدان» پژوهشهای جغرافیایی شماره 29، سال بیست و چهارم، تیرماه

48- مركز آمار ایران، «سالنامه آماری كشور 1375»

49- مركز آمار ایران، «سرشماریهای عمومی نفوس و مسكن شهرستان زاهدان» در سالهای 1335 تا

50- مزینی، منوچهر، «مقالاتی در باب شهر و شهر سازی»، انتشارات دانشگاه تهران،

51- مشهدی زاده، دهاقانی، ناصر، «تحلیلی از ویژگیهای برنامه ریزی شهری در ایران»، انشتارات علم و صنعت، چاپ سوم، تهران

52- معتمد، احمد : «منشا یابی ماسه های زاهدان»، معاونت پژوهشی دانشگاه تهران و معاونت عمرانی استانداری سیستان و بلوچستان

53- ناصح، ذبیح الله، «بلوچستان»، انتشارات كتابخانه ابن سینا، تهران

54- نگارش، حسین و خسروی، محمود در «كلیات ژئومورفولوژی ایران»، انتشارات دانشگاه سیستان و بلوچستان، زاهدان

55-نظریان،اصغر:(جغرافیای شهری ایران)،انتشارات پیام نور ،1377 ،ص

56- وبر، ماكس، «شهر در گذر زمان» ترجمه شیوا كاویانی، شركت سهامی انتشارات تهران،

57- وحیدنیا، سیف الله , «سفرنامه بلوچستان از علاء الملك» انتشارات وحید، چاپ اول، تهران

 

منابع فرانسوی و انگلیسی :
1- Bandarian , Esfandiar : Zahdedan Croisscance d une cille du sud – est  del Iran , , Directeur de these : M . Marcel Bazin profwsseur
2- Richard , Frederi : De la polarization a la fragmentation socio spatiale , processus de recomposition urbaine a Londres , 
3- Majors . J . Lovett and E . Smith : Estem Persia vol. I The Geograply , London, Macmilan and co . 

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

ساختمان سرعتی پوسته در اصفهان

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

 ساختمان سرعتی پوسته در اصفهان دارای 120 صفحه می باشد و دارای تنظیمات و فهرست کامل در microsoft word می باشد و آماده پرینت یا چاپ است

فایل ورد ساختمان سرعتی پوسته در اصفهان  کاملا فرمت بندی و تنظیم شده در استاندارد دانشگاه  و مراکز دولتی می باشد.

این پروژه توسط مرکز مرکز پروژه های دانشجویی آماده و تنظیم شده است

 

بخشی از فهرست مطالب پروژه ساختمان سرعتی پوسته در اصفهان

  چكیده فارسی

    مقدمه

    فصل اول   زمین لرزه های تاریخی و قرن جاری منطقه مورد مطالعه

    زمین لرزه های تاریخی

    زمین لرزه های به وقوع پیوسته در منطقه

    دقت رو مرکز دستگاهی زمین لرزه ها

    فصل دوم   بررسی زمین ساخت ولرزه زمین ساخت گستره مورد مطالعه

    2-1 گسل آوج

    2-2 گسل بیابانک

    2-3 گسل رفسنجان

    2-4 گسل دورونه ( گسل کویر بزرگ )

    2-5 گسل ترود

    2-6 گسل کلمرد

    2-7 گسل پشت بادام

    2-8 گسل قم – زفره

    2-9 گسل کاشان

    2-10 گسل دهشیر ( نائین- بافت )

    2-11 گسل زاگرس

    فصل سوم  مطالعات انجام شده بر روی پوسته ی فلات ایران

    3-1 مطالعات انجام شده بر روی پوسته فلات ایران

    3-2 پوسته زمین

    3-2-1 پوسته قاره ای زمین

    3-2-2 پوسته اقیانوسی زمین

    3-2-3 وضعیت پوسته زمین در ایران

    3-2-4 پوسته قاره ای در ایران

    3-2-5 پوسته اقیانوسی در ایران

    3-3 حرکات پوسته زمین

    3-4 گسل های مهم ایران

    3-5 تکتونیک و لرزه زمین ساخت ایران مرکزی

    فصل چهارم   روش‌های مورد استفاده برای مطالعه پوسته

    مقدمه

    4-1 روش یک ایستگاه

    4-2 روش دوایستگاه

    4-2-1 مقدمه‌ای بر روش دو ایستگاه

    4-2-2 محاسبه فرمول و خطاها در روش دو ایستگاه

    4-2-3 روش کار در روش دو ایستگاه

    4-3 مطالعه پوسته با استفاده از ترموگرافی لرزه ای

    4-4 روش وارون سازی زلت

    4-4-1 پارامتر سازی مدل

    4-4-2 ردیابی پرتو

    4-4-3 وارون سازی

    فصل پنجم   معرفی شبکه لرزه نگاری استان اصفهان و انتخاب مدل اولیه

    5-1 شبکه لرزه نگاری اصفهان

    5-2 جمع آوری و انتخاب داده ها برای وارون سازی

    5-3 انتخاب مدل اولیه

    5-4 تغییرات سرعت با عمق در پروفایلها

    5-5 پربندهای سرعت در عمقهای مختلف

    5-6 پربندهای عمق فصل مشترک لایه ها

    5-7 نتیجه گیری

    5-8 پیشنهادات

    منابع فارسی

    منابع لاتین

    چكیده لاتین

 

مقدمه
در ترسیم نقشه های تکتونیک دنیا، قسمت اعظم فلات ایران را به صورت یک صفحه (plate) کوچک مثلثی در نظر می گیرند که به وسیله دو سیستم گسل تراستی (البرز در شمال و زاگرس در جنوب غرب) محدود می شود و از نظر موقعیت جغرافیائی در حاشیه جنوبی صفحه اوراسیا و در طول بین  ، و عرض بین  قرار دارد. همچنین مجموعه حوادث زمین شناسی رخ داده شده ، نشانه ناآرامی پوسته در نواحی مختلف ایران می باشد که نتیجه آن زمین لرزه است وقتی مطالعه زمین شناسی یک سرزمین مورد نظر است، منظور مطالعه پوسته زمین آن و بالاخص بخش سطحی همین پوسته و تغییرات تحولاتی است که در طی دوران های زمین شناسی بر اثر عملکرد فازهای مختلف کوهزائی و خشک زائی، پسرویها و پیشرویهای دریایی، هوازدگی و فرسایش، در سطح آن پدید آمده و مطالعه همین عوارض به خصوص در کشور ما می تواند کمک بسیار زیادی به شناخت دقیق تر مکان وقوع زلزله ها و گسل ها نماید.
علاوه بر این ها دلایل عمده در خطای تعیین موقعیت زلزله های ایران، پراکنده بودن دستگاه ها در ایران و عدم وجود مدلهای پوسته ای و سرعتی می باشد.
به همین دلیل مکان یابی مجدد زلزله، حتی پس از بازخوانی مجدد همه زمانهای رسید ممکن است موقعیت های کانونی را اصلاح نکند،بنابراین در صورتی این کار معنا پیدا می کند که یک مدل پوسته ای صحیح در دسترس باشد.
یکی از اهداف علم ژئوفیزیک، مطالعه ساختمان پوسته زمین است. از مهمترین موارد کاربرد نتایج پوسته زمین، مطالعات زمین ساختی و لرزه خیزی است.
زمین لرزه ها چشمه های انرژی امواج کشسان هستند که از تمامی درون کره زمین عبور کرده و اطلاعات در مورد ساختار کشسانی درون زمین را در بر دارند.

روش های گوناگون ژئوفیزیکی از جمله :
الف : روش های گرانی سنجی : اندازه گیری تغییرات در میدان گرانی زمین
ب: روش های مغناطیس سنجی : اندازه گیری تغییرات مغناطیسی سنگها
ج: روش های الکتریکی : در کاوشهای الکتریکی با آشکار سازی هایی، اثرهای سطحی حاصل از عبور جریان الکتریکی از داخل زمین بررسی می شود و به انواع متعددی همچون جریان تلوریک مگنتوتلوریک، مقاومت ویژه، الکترومغناطیس، قطبش و القائی و … تقسیم می گردد .
د: لرزه نگاری : این روش از نظر کارآئی و مخارج و تعداد ژئوفیزیست های شاغل در آن از مهمترین روشهای ژئوفیزیکی است و نسبت به سایر روشهای دیگر برتریهایی دارد و این روش در اکتشاف و تولید ذخایر هیدروکربوری نقش بسیار مهمی را ایفا می کند. همه این روش ها برای مطالعه ساختار پوسته بکار می رود و روش های لرزه ای بر حسب نوع چشمه بکار رفته دو نوع اند:
1)    با استفاده از چشمه های لرزه طبیعی (زلزله)
2)    با استفاده از چشمه های لرزه مصنوعی (انفجار)
برخلاف میدان جاذبه که چشمه ها (اجرام درون زمین) به شکل نامشخص توزیع شده اند، چشمه امواج لرزه ای (کانون ها) تقریباً همیشه از دیدگاه مکان و زمان قابل ردگیری بوده مخصوصاً هنگامی که امواج لرزه ای توسط انفجارهای مصنوعی بوجود آیند در روش دوم، با پردازش لرزه نگاشت های حاصل از زلزله ها می توان به مطالعه پوسته پرداخت در مطالعه پوسته با استفاده از امواج حاصل از زلزله ، می توان از امواج حجمی یا سطحی استفاده نمود. امواج سطحی برای مطالعات کلی و در مقیاس وسیع کاربرد دارند در حالیکه امواج حجمی عمدتاً برای مطالعات دقیق محلی مورد استفاده قرار می گیرند با توجه به زلزله خیزی ایران، ضروری به نظر می رسد که ساختار پوسته در کشور ما به یکی از روش های مدرن و کارائی امروزی یعنی روش وارون سازی شناخته شود.
در اینجا اصولاً چند جوابی بودن حل ها به هنگام عمل وارونه نمودن داده های لرزه ای به خصوص زمان سیرها در الگوهای ساختاری مطرح نمی شوند و یکی از مناطقی که تاکنون کمتر روی آن کار شده استان اصفهان و به طور کلی قسمت های مرکزی فلات ایران می باشد لذا به منظور شناخت بیشتر پوسته در این ناحیه، ساختار سرعتی و عمقی پوسته در این ناحیه با روش وارون سازی زمانهای رسید امواج P زلزله های ثبت شده، مورد مطالعه قرار می گیرد بدیهی است که مزیت روش وارون سازی نسبت به سایر روش ها از جمله روش مدل مستقیم، که با سعی و خطا بهترین مدل را انتخاب می کند، آن است که از سرعت محاسباتی بالاتری نسبت به روش مستقیم برخوردار می باشد.
 
فصل اول
زمین لرزه ای تاریخی و قرن جاری منطقه مورد مطالعه

1-1 زمین لرزه های تاریخی :
سده نهم و دهم (دوره صفاریان):
در سوی باختری کویر راه هایی شیراز را به اصفهان پیوند می داد و از اصفهان جاده هایی به سوی شمال به ری و همدان می رفت. راههایی نیز از دهانه خلیج فارس از طریق خوزستان به اصفهان می رسید . یکی از این راهها را ابودلف و یکی دیگر را ناصر خسرو بیهوده است. همچنین راه هایی قدیمی در سرتاسر لرستان مراکز پیشین ساسانیان را به یکدیگر می پیوستند و در روزگار فرمانروایی خلفا پررفت و آمدتر شدند (سیرو 1949 ص 2،11).
به رغم این شبکه گسترده راه ها هیچ اطلاعاتی از زمین لرزه بزرگی در زاگرس مرکزی (که تقریباً با دلالت جبال تطبیق می کند)، به جز رویداد سال 872 م سمیره، باز نمانده است. با این همه می توان درباره این آرامش لرزه ای ظاهری به وارسی پرداخت در وهله اول جغرافی دانان عرب سده دهم به بالا بودن لرزه خیزی جبال، بویژه پیرامون همدان، اشاره می کنند. در سوی باختر منطقه، در بغداد، که می توان آن را اندام بسیار حساس دریافت خبر تلقی کرد، لرزه های فراوانی روی می داده که آسیب چندانی وارد نمی آورده و احتمالاً از زاگرس سرچشمه می گرفته اند. در مورد بسیاری از این رویدادهای جبال به منطقه رو مرکزی زمین لرزه یا ناحیه بیشینه‌ی آسیب اشاره دقیقی نشده است. آشکار است که ثبت بسیار چشمگیر زمین لرزه ها در بغداد (جمعاً هفده زمین لرزه ) بیش از آنکه به دلیل بالا بودن لرزه خیزی محل باشد مربوط به عوامل تاریخی است (شکل 1-1)
به همین سان، لرزه هایی که در همدان یاد شده همواره در آنجا ویرانگر نبوده است و ممکن است نتیجه رویدادهای دور دست تر بوده باشد. گواه چندانی وجود ندارد که شهرهای قم کاشان و اصفهان از زمین لرزه آسیب دیده باشند، در موارد نادری هم که از آنها یاد شده است در پیوند با رویدادی در البرز، و نه زاگرس، بوده است (856، 958م). اصفهان به ویژه در فرمانروائی آل بویه (میانه سده دهم تا میانه سده یازدهم میلادی ) اهمیت یافت و همتراز ری شد و بعدها سلجوقیان آن را پایتخت قرار دادند و ساختمان های زیبای بسیاری در آن ساختند. نبود داده های مهلرزه ای برای اصفهان، بی شک بازتاب نبود واقعی زمین لرزه های شدید در آنجا است، در حالیکه رویداد لرزه های ویرانگر در مناطق دوردست تری در سوی جنوب باختری (مانند چهار محال) در طی این دوره بخت ناچیزی برای ثبت شدن در محل و یا در بغداد داشته اند.

بخشی از فهرست مطالب پروژه ساختمان سرعتی پوسته در اصفهان
آقا نباتی، ع.، ، زمین شناسی ایران ، سازمان زمین شناسی و اکتشافات معدنی کشور .
آمبرسیز، ن. ن.، ملویل، چ، پ.، ، تاریخ زمین لرزه های ایران، ترجمه ابوالحسن زاده، انتشارات آگاه .
احمدی، گ.، همکاران، ، احتمال خطر زلزله در مناطق زمین ساختی ایران، نشریه زمین لرزه، سال دوم، شماره چهارم .
اسلامی،ع، ا.، ، بررسی عمق پوسته‌ی زمین در غرب وجنوب غربی فلات ایران و سرعت انتشارامواج طولی. نشریه تحقیقاتی زمین و فضا. سال اول، شماره دوم، صفحه 11-1.
افتخار نژاد، ج.، ، تفکیک بخش های مختلف ایران از نظر وضع ساختمانی در ارتباط با حوزه های رسوبی. نشریه انجمن نفت، شماره 82، ص 19-28.
انزابی، ع.، ، سرعت انتشار امواج Pn در زیر پوسته و ضخامت آن در مناطق تبریز و تهران، ن، فیزیک زمین و فضا، جلد 10، شماره 1-2، صفحه 44-41.
بربریان، م.، قریشی، پ.، ارژنگ، ر.، مهاجر اشجعی، الف، 1364، پژوهش و بررسی ژرف نوزمین ساخت، لرزه زمین ساخت و خطر زمین لرزه، گسلش در گستره تهران و پیرامون (پژوهش و بررسی لرزه زمین ساخت ایران زمین : بخش پنجم )، گزارش شماره 56 سازمان زمین شناسی کشور .
بربریان، م.، ، پژوهش وبررسی لرزه‌ زمین ساخت ایران زمین. سازمان زمین شناسی كشور، گزارش شماره 52.
بهمن پور خالصی، غ.، . مطالعه سرعت Pn در فلات ایران با روش یک دستگاه و دو ایستگاه. پایان نامه کارشناسی ارشد ژئوفیزیک دانشگاه تهران .
 

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

بررسی متروی تهران و حومه

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

 بررسی متروی تهران و حومه دارای 59 صفحه می باشد و دارای تنظیمات و فهرست کامل در microsoft word می باشد و آماده پرینت یا چاپ است

فایل ورد بررسی متروی تهران و حومه  کاملا فرمت بندی و تنظیم شده در استاندارد دانشگاه  و مراکز دولتی می باشد.

این پروژه توسط مرکز مرکز پروژه های دانشجویی آماده و تنظیم شده است

 

بخشی از فهرست مطالب پروژه بررسی متروی تهران و حومه

مقدمه

تجهیزات نصب شده بر روی پانل جلوی اپراتور

مانومتر هوا

دستگیره ترمزی

شاسی شروع سربالایی : Hill start

سوئیچ ریست : Reset

بوش باتن ترمز اضطراری :  Emergency break

صفحه کلید عملکرد دربها

مارش تعیین جهت حرکت قطار “BW/FW”

صفحه  TDU “Text Display Unit”

شناخت تجهیزات سیستم ATP  داخل کابین اپراتور

الف : صفحه MFSD

ب : صفحه TDU

نمایشگر ماتریسی (DISPLAY)

خطاهای جزئی در واحد ترمز : Brake unit minor faul

خطای اصلی سیستم ترمز : Brake unit maijor fault

اضافه بار و یا اتصال به زمین مدار اصلی : Over load/Groanding of main circuit

بی‌برقی مدار اصلی Main circuit nopower

قطع برق موتور ژنراتور : AC under voltage

بای‌پس شدن چاپرها : Chapper by pass

ترمز پارکینگ : Parking brake

ایزوله کردن تراکشن موتور :  Local traction cut off

درب بسته نشده : Door not well closed

تمام دربها باز هستند : all door opened

خطای افت ولتاژ  :  AC under voltage

آشنایی با چاپر و وظایف آن در قطارهای DC

مشکل ترمز پارک در طول مسیر حرکت

خطای ترمزی

مشکل ترمز اضطراری( E.M.B )

مشکل ترمز سرویس در طول مسیر حرکت

دربها : “DOORS”

سیستم اطلاع رسانی عمومی PA ( Public Adress )

کاربرد برخی از کلیدهای باکس داخل کابین اپراتور

اینکودر : ENCODER

سیستم تغذیه هوا و تجهیزات مربوط به آن

کمپرسور هوا

باکس SABWABCO و وظایف آن

کابین سوئیچهای انتقالی  ( Transfer Swich Box)

انواع کوپلر و ساختمان و اجزای کوپلر

آشنایی با نامگذاری قطارهای DC

ساختار قطارها سه خط به طور کل

ساختار قطار DC خط ۲ مترو به شکل زیر است

ساختار قطارهای AC

کلیاتی در مورد ژنراتورو ACM…

کلیاتی در مورد ترکشن قطار AC

از لحاظ ساختاری MCM

وظایف MCM

2) مدار ترمز دینامیک

قطعات داخلی مدار MCM

چاپرهای ترمزی

سنسورهای داخلی

مبدل ولتاژ پایین

مبدل سه فاز

فن های داخلی و خارجی

ترمز دینامیک

قطعات HVB

مصارف برق ۳۸۰ سه فاز

کنترل درمقابل ولتاژ زیاد

فن ها

منابع و مراجع

 

مقدمه:

در مجموعه مترو تهران و کرج از 4 گونه از قطارهای برقی استفاده می شود که شامل قطارهای خط 5- خط2- شامل قطارهای AC,DC و قطارهای خط 1 نیز که شامل قطارهای AC,DC است میشود قطارهای AC مشترک در خطوط 1و2 از یک نوع می باشد و همچنین قطارهای DC در دو خط نیز با تفاوت اندکی با یکدیگر یکسان است ولی قطارهای خط 5 دارای شکل حرکتی و نوع دیگری می باشد هم از لحاظ ساختمان و هم از نظر نوع کشش آن قطارهای خط 5 بنا به نیاز دارای دو واگن یکی کشنده master در سمت حرکت به سمت جلوی (حرکت Forward) و یکی هل دهنده slave در انتهای قطار می باشد یعنی در حین حرکت فقط دو واگن از قطار فعال   می باشد و  بقیه واگن ها به صورت تریلر Trailer می باشد. قطارهای AC مشترک مورد استفاده در خطوط 1و2 دارای ساختار مشابه یکدیگر بوده و فرق اساسی آنها در استفاده از جریان و ولتاژ AC در مقابل قطارهای dc که ولتاژ و جریان مصرفی آنها  DC  است. تفاوت کوچک میان قطارهایDC   خط 1 نسبت به خط2 در واگن های Trailer است در واقع قطارهای خط 2 دو واگن از این قطارها به صورت تریلر است در حالیکه در قطارهای DC خط 1 این طور نمی باشد.

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

مهاربندهای زانویی و بررسی پارامتر های هندسی در آنها

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

 مهاربندهای زانویی و بررسی پارامتر های هندسی در آنها دارای 132 صفحه می باشد و دارای تنظیمات و فهرست کامل در microsoft word می باشد و آماده پرینت یا چاپ است

فایل ورد مهاربندهای زانویی و بررسی پارامتر های هندسی در آنها  کاملا فرمت بندی و تنظیم شده در استاندارد دانشگاه  و مراکز دولتی می باشد.

این پروژه توسط مرکز مرکز پروژه های دانشجویی آماده و تنظیم شده است

    

بخشی از فهرست مطالب پروژه مهاربندهای زانویی و بررسی پارامتر های هندسی در آنها

فصل اول

1-1- مقدمه

1-2- شكل پذیری سازه ها

1-3- مفصل و لنگر پلاستیك

1-4- منحنی هیستر زیس و رفتار چرخه ای سازه ها

1-5- مقایسه رفتار خطی و غیر خطی در سیستمهای سازه ای

1-6- ضریب شكل پذیری

1-7- ضریب كاهش نیروی زلزله در اثر شكل پذیری سازه

1-8- ضریب اضافه مقاومت

1-9- ضریب رفتار ساختمان

1-10- ضریب تبدیل جابجایی خطی به غیر خطی

1-11- سختی

1-12- مقاومت

1-13- جمع بندی پارامترهای كنترل كننده

فصل دوم

2-1-1- قاب فضایی خمشی

2-1-2- تعریف سیستم قاب صلب خمشی

2-1-3- رفتار قابهای خمشی در برابر بار جانبی

2-1-4- رابطه بار – تغییر مكان در قابهای خمشی

2-1-5- رفتار چرخه ای قابها

2-1-6- شكل پذیری قابهای خمشی

2-1-7- مفصل پلاستیك در قابهای خمشی

2-1-8- مشخص كردن لنگر پلاستیك محتمل در مفصل پلاستیك

2-1-9- كنترل ضابطه تیر ضعیف – ستون قوی

2-1-10- چشمه اتصال

2-1-11- اثرات چشمه اتصال بر رفتار قاب خمشی

2-1-12- طراحی چشمه اتصال

2-1-13- اثرات نامعینی

2-2-1- سیستم مهاربندی همگرا

2-2-2- پاسخ رفت و برگشتی مهاربندهای فولادی

2-2-3- ضریب كاهش مقاومت فشاری مهاربند

2-2-4- رفتار لرزه ای قابهای فولادی با مهاربندی ضربدری

2-2-5- رفتار كششی تنها

2-2-6- رفتار كششی – فشاری

2-2-7- تاثیر ضریب لاغری در رفتار قاب با مهاربندی همگرا

2-2-8- سیستم دوگانه قاب خمشی و مهاربندی همگرا

2-3-1- سیستم مهاربندی واگرا

2-3-2- سختی و مقاومت قاب

2-3-3- زمان تناوب قاب

2-3-4- مكانیزم جذب انرژی

2-3-5- نیروها در تیرها و تیر پیوند

2-3-6- تعیین مرز پیوندهای برشی و خمشی

2-3-7- تسلیم و مكانیزم خرابی در تیر پیوند

2-3-8- اثر كمانش جان تیر پیوند

2-3-9- مقاومت نهایی تیر پیوند

2-4-1-سیستم جدید قاب با مهاربندی زانویی

2-4-2- اتصالات مهاربند – زانویی

2-4-3- سختی جانبی الاستیك قابهای KBF

2-4-4- اثر مشخصات اعضاء بر سختی جانبی ارتجاعی سیستمهای KBF

2-4-5- رفتار غیر خطی مهاربند زانویی تحت بار جانبی

فصل سوم

3-1- مقدمه

3-2- مشخصات كلی ساختمان

3-3- بارگذاری جانبی

3-3-1- بارگذاری ثقلی

3-3-2- بارگذاری جانبی

3-4- تحلیل قابها

3-5- طراحی قابها

3-5-1- كمانش موضعی اجزاء جدار نازك

3-5-2- كمانش جانبی در تیرها و كمانش جانبی – پیچشی در ستونها

3-6- طراحی قابهای TKBF

3-7- طراحی اعضای زانویی

3-8- طراحی تیرها و ستونها

3-9- طراحی اعضای مهاربندی

3-10- طراحی قابهای EBF

3-11- طراحی قابهای CBF

3-12- نتایج طراحی مدلها

3-12-1- سیستم TKBF + MRF

3-12-2-سیستم EBF + MRF

3-12-3- سیستم CBF + MRF

3-13- كنترل مقاطع انتخابی با قسمت دوم آئین نامه AISC

3-13-1- كنترل كمانش موضعی

3-13-2- كنترل پایداری جانبی اعضای زانویی

3-14- بررسی رفتار استاتیكی خطی سیستمهای KBF و EBF و CBF و مقایسه آنها با یكدیگر

3-14-1- مقایسه تغییر مكان جانبی مدلها

3-14-2-مقایسه پربود طبیعی مدلها

3-14-3- بررسی نیروپذیری المانهای زانویی در قابهای TKBF

3-14-4- بررسی نیروهای داخلی ایجاد شده در تیر كف

3-14-5- بررسی نیروی فشاری در اعضای قطری

3-15- بررسی اثر پارامترهای هندسی قاب روی سختی سیستمهای KBF

3-15-1- بررسی اثر   و   بر سختی ارتجاعی سیستمهای TKBF

3-16- تحلیل دینامیكی تاریخچه زمانی

3-16-1-معادلات تعادل دینامیكی

3-16-2- مشخصات دینامیكی قابهای مورد مطالعه

3-16-3- شتاب نگاشتهای اعمالی

3-16-4-نتایج تحلیل دینامیكی تاریخچه زمانی

فصل چهار م

4-1- نتایج

4-2- ضوابط طراحی زانویی

4-3- پیشنهادات

پیوست

پیوست

پیوست

مراجع

فهرست شكلها

فصل اول

شكل 1-1-  قابهای مقاوم خمشی

شكل 1-2- قاب با مهاربند هم محور

شكل 1-3- نمونه هایی از قابهای خارج از مركز

شكل 1-4- قاب با مهاربند زانویی

شكل 1-5- منحنی ایده آل و واقعی نیرو – تغییر مكان یك سیستم

شكل1-6- تیر دو سر مفصل تحت اثر بار افزایشی

شكل 1-7- منحنی نیرو – جابجایی وسط دهانه تیر

شكل 1-8- نمودار تغییرات كرنش در یك مقطع تحت اثر خمش

شكل 1-9- منحنی واقعی كرنش – كرنش فولاد

شكل 1-10- منحنی هیسترزیس ایده آل و دو منحنی دارای زوال

شكل 1-11- رفتار سازه ها تحت بار دوره ای

شكل 1-12- مقایسه رفتار خطی و غیر خطی ایده آل سیستمهای مقاوم ساختمانی

شكل1-13- طیف بازتاب ارتجاعی و غیر ارتجاعی با شكل پذیری ثابت

شكل 1-14- تعریف پارامترهای غیر خطی

فصل دوم

شكل 2-1- تغییر شكل قاب صلب خمش

شكل 2-2- تغییر شكل قاب خمشی

شكل 2-3- روابط بار – تغییر مكان برای قاب خمشی تحت بار ثقلی

شكل 2-4- روابط بار – تغییر مكان قابهای خمشی پرتال

شكل 2-5- روابط شكل پذیری برای قاب خمشی پرتال

شكل 2-6- مد گسیختگی و تشكیل طبقه نرم

شكل 2-7- چشمه اتصال

شكل 2-8- حلقه های هیسترزیس قاب مهاربندی همگرا

شكل 12-9- رفتار رفت و برگشتی عضو قطری مهاربند

شكل 2-10- تصویر عضو بادبندی در نواحی مختلف دیاگرام شكل2-9-

شكل 2-11- تغییر شكل غیر متقارن قابهای با بادبندی همگرا

شكل 2-12- منحنی های هیستر زیس بادبندهای با رفتار فقط كششی

شكل 2-13- نمونه ای از منحنی های هیسترزیس سیستم با بادبندی فشاری – كششی

شكل 2-14- نمونه هایی از قاب های خارج از مركز

شكل 2-15- اثر تغییر طول تیر پیوند بر سختی قاب

شكل2-16- ارتباط مقاومت نهایی با نسبت

شكل2-17- ارتباط زمان تناوب اصلی با نسبت

شكل 2-18- مكانیسم های جذب انرژی در سیستم های خمشی و واگرا

شكل 2-19- تغییرات دوران خمیری مورد نیاز با نسبت

شكل2-20- نیروهای موجود در تیر پیوند قاب واگرا

شكل2-21- نیروهای موجود در تیر رابط

شكل 2-22-انواع قابها با مهاربند زانویی

شكل 2-23- دو نمونه از اتصال بادبند به زانویی

شكل 2-24-انواع قابهای KBF

شكل 2-25- قاب دارای مهاربند زانویی

شكل 2-26- روند تشكیل مفاصل خمیری قابها تحت تاثیر زلزله نوغان

فصل سوم

شكل 3-1- قاب TKBF

شكل 3-2- پلان محوربندی

شكل 3-3- سیستم TKBF+MRF

شكل 3-4- سیستم EBF+MRF

شكل 3-5- سیستم CBF+MRF

شكل 3-6- خلاصه بارگذاری

شكل 3-7- نیروی محوری در عضو مهاربندی و عضو زانویی

شكل 3-8- نیروی برشی در عضو زانویی

شكل 3-9- لنگر خمشی در عضو زانویی

شكل 3-10- كمانش موضعی قوطیهای جدار نازك

شكل 3-11-نمودار لنگر- انحنا برای تیرستونهای H با نسبت عرض به ضخامت متفاوت

شكل 3-12- نمودار پسماند تیرستونهای فولادی H با نسبتهای مختلف عرض به ضخامت

شكل3-13- نمونه رفتا رلنگر – تغییر شكل برای تیرهای I تحت لنگر یكنواخت با نسبت      مختلف

شكل 3-14- نمودار لنگر – انحنا برای تیرهای I با نسبت  مختلف

شكل3-15- نمودار لنگر – انحنای تیرهای I با نسبت   مختلف تحت لنگر متغیر

شكل 3-16- نمونه رفتار تیرستون بال پهن تحت نیروی محوری و لنگر خمشی هنگامیكه حالت تسلیم غالب باشد

شكل 3-17- رفتار تیرستونهای بال پهن كه در صفحه عمود بر محور قوی ناپایدار گردیده‌اند

شكل 3-18- روابط تجربی لنگر – زاویه دوران تیرستونها در معرض ناپایداری جانبی – پیچشی

شكل3-19- نمونه قاب TKBF

شكل 3-20- نمونه قاب CBF

شكل 3-21- نمونه قاب EBF

شكل 3-22- نمونه قاب MRF

شكل 3-23- نمونه قاب  EBF با برون محوری روی ستون

شكل 3-24- نمونه قاب TKBF

شكل 3-25- نمونه قاب

شكل 3-26- رویه برای نسبت

شكل 3-27- منحنی‌های هم سختی برای نسبت    قاب TKBF

شكل 3-28- رویه برای نسبت

شكل 3-29- منحنی‌های هم سختی برای نسبت   قاب TKBF

شكل 3-30- رویه برای نسبت

شكل 3-31- منحنی‌های هم سختی برای نسبت   قاب TKBF

شكل 3-32- رویه برای نسبت

شكل 3-33- منحنی‌های هم سختی برای نسبت   قاب TKBF

شكل 3-34- رویه برای نسبت

شكل 3-35- منحنی‌های هم سختی برای نسبت   قاب TKBF

شكل 3-36- ناحیه بندی منحنی هم سختی   قاب TKBF

شكل 3-37- ناحیه بندی منحنی هم سختی   قاب TKBF

شكل 3-38- ناحیه بندی منحنی هم سختی   قاب TKBF

شكل 3-39- ناحیه بندی منحنی هم سختی   قاب TKBF

شكل 3-40- ناحیه بندی منحنی هم سختی   قاب TKBF

شكل3-41- نمودار شتاب مولفه طولی ( N16w )  زلزله 25 شهریور 1375 طبس

شكل3-42- نمودار شتاب مولفه طولی زلزله 17 فروردین 1356 ناغان

شكل 3-43- نمودار تغییر مكان – زمان قاب TKBF1 تحت زلزله طبس

شكل 3-44- نمودار برش پایه – زمان قاب TKBF1 تحت زلزله طبس

شكل 3-45- نمودار تغییر مكان – زمان قاب TKBF1 تحت زلزله ناغان

شكل 3-46- نمودار برش پایه – زمان قاب TKBF1 تحت زلزله ناغان

فصل چهارم

شكل 4-1- نمودار ابعاد هندسی بهینه جهت اثر توام سختی و شكل پذیری برای انواع مختلف قاب TKBF

 

 

فصـل اول
1-1- مقدمه:
سختی و شكل‌پذیری دو موضوع اساسی در طراحی ساختمانها در برابر زلزله‌اند. ایجاد سختی و مقاومت به منظور كنترل تغییرمكان جانبی و ایجاد شكل پذیری برای افزایش قابلیت جذب انرژی و تحمل تغییرشكلهای خمیری اهمیت دارند. در طراحی ساختمانهای فولادی مقاوم در برابر زلزله، استفاده از سیستمهای قابهای مقاوم خمشی MRF ، قابهای با مهاربند همگرا  CBF و قابهای با مهاربند واگرا  EBF رایج است.
قابهای مقاوم خمشی MRF ، شامل ستونها و تیرهایی است كه توسط اتصالات خمشی به یكدیگر متصل شده‌اند. سختی جانبی این قابها به سختی خمشی ستونها، تیرها و اتصالات در صفحه خمش بستگی دارد. در طراحی این قابها فلسفه تیر ضعیف و ستون قوی حاكم است. این امر ایجاب می‌كند كه تیرها زودتر از ستونها تسلیم شوند و با شكل پذیری مناسب خود، انرژی زلزله را جذب و مستهلك كنند و اتصالات دربارهای حدی با شكل ‌پذیری غیرارتجاعی مناسب خود، قابلیت تحمل تغییر شكلهای خمیری را بالا ببرند.این قابها دارای شكل پذیری مناسب  ولی سختی جانبی كمتری هستند(شكل1-1 ).
شكل 1 – 1 – قابهای مقاوم خمشی [1]
قابها با مهاربند همگرا  CBF ، در برابر زلزله از نظر سختی، مقاومت و كنترل تغییرمكانهای جانبی در محدوده خطی دارای رفتار بسیار مناسبی‌اند، ولی در محدوده غیرارتجاعی به علت سختی جانبی مهاربندها، قابلیت جذب انرژی كمتری دارند و در نتیجه دارای شكل پذیری كمتری‌اند. قابهای با مهاربند همگرا شكلهای مختلفی دارند كه در آئین نامه 2800 ایران برخی از آنها معرفی شده است. در این قابها برش وارده در ابتدا توسط اعضای قطری جذب شده و سپس مستقیماً به نیروی فشاری و كششی تبدیل شده و به سیستم قائم انتقال می‌یابند (شكل 1-2  ) .
شكل 1-2 – قاب با مهار بند هم محور [1]
در قابهای با مهاربند واگرا  EBF ، عضو قطری بصورت برون محور به تیر كف متصل می‌گردد. در محل اتصال تیر و ستون و مهاربند مقداری خروج از مركزیت ایجاد می‌شود به نحوی كه تیر رابط توانایی تحمل تغییر شكلهای بزرگ را داشته باشد و همانند فیوز شكل پذیر عمل كنند (شكل 1-3  ).
شكل 1-3 –  نمونه‌هایی از قابهای خارج از مركز [2]
لذا یكی از اهداف اصلی در طراحی این قابها در برابر زلزله، جلوگیری از كمانش مهار بندها از طریق بوجود آمدن مفاصل پلاستیك برشی و خمشی در تیرهای رابط می‌باشد. قابهای با مهاربند واگرا  از قابلیت هر دوی قابهای مقاوم خمشی و قابهای با مهاربند همگرا  بهره گرفته‌اند و بنابراین سختی و شكل پذیری مناسب را به صورت توام تامین می‌كنند. تعیین صحیح طول تیرهای رابط و طراحی مناسب آنها بسیار حائز اهمیت‌اند. اگرچه قابهای EBF دارای رفتار بسیار مناسبتری‌اند، ولی با تسلیم تیر رابط در اثر بارهای زلزله، خسارات جدی به كف وارد خواهد شد و چون این عضو به عنوان یك عضو اصلی سازه‌ای محسوب می‌شود، ترمیم سازه نیز مشكل خواهد بود. این موضوع و گسترش مفاصل پلاستیك به تیرها و سپس به ستونها در قابهای EBF ، تمایل به یافتن سیستمهای جدید مقاوم در برابر زلزله با رفتار مناسبتر از لحاظ شكل پذیری و سختی جانبی را افزایش می‌دهد. در این راستا تلاشهای صورت گرفته ، منجر به پیشنهاد سیستمی به نام مهاربند زانویی KBF شده است [ 3 ] ( شكل1-4 ) .
در این سیستم وظیفه تامین سختی جانبی به عهده مهاربند قطری بوده كه حداقل یك انتهای آن به جای اتصال به محل تلاقی تیر و ستون، به میان یك عضو زانویی متصل است و دو انتهای این عضو زانویی به تیر و ستون اتصال دارد.
شكل 1-4 – قاب با مهاربند زانویی
در واقع با وارد آمدن نیروی مهاربند به این عضو، سه مفصل پلاستیك در دو انتها و محل اتصال آن به مهاربند تشكیل می‌گردد و باعث جذب و استهلاك انرژی زلزله خواهد شد. از آنجا كه در این سیستم پیشنهادی، مهاربندهای قطری برای عدم كمانش طراحی نمی‌گردند، رفتار آن تحت بار رفت و برگشتی، بسیار شبیه رفتار سیستم مهاربند ضربدری یا همگرا بوده و منحنی رفتار هیسترزیس آن به صورت ناپایدار و نامنظم بوده و سطح خالص زیر منحنی، كاهش می‌یابد. بنابراین قادر به جذب انرژی زیادی نیست.
به همین دلیل در تكمیل این سیستم پیشنهاد گردید [4] تا همانند مهاربند واگرا EBF ، عضو مهاربندی برای عدم كمانش و تسلیم، طراحی گردد. در این صورت می‌توان تنها از یك عضو مهاربندی استفاده كرد.
هدف نهایی در طرح و كاربرد این سیستم این است كه در پایان زلزله وارده، تنها عضو زانویی دچار تسلیم و خرابی شده باشد و قاب و مهاربند آن همچنان ارتجاعی مانده و دچار كمانش یا تسلیم نگردیده باشد تا بتوان تنها با تعویض عضو زانویی، مجدداً سیستم را مورد استفاده قرار داد.
در ادامه برخی از مفاهیم لرزه‌ای و همچنین سیستمهای مختلف مهاربندی جانبی سازه‌ها با بیان ویژگیهای آنها به طور مختصر بیان خواهد شد. سپس به بررسی بیشتر سیستم مهاربندی جانبی زانویی خواهیم پرداخت و بهترین نمودار برای ابعاد هندسی این سیستم كه سختی و شكل‌پذیری توام را نتیجه دهد، معرفی خواهیم نمود.
1-2 – شكل‌پذیری سازه‌ها:
بطور معمول می‌توان منحنی برش پایه – تغییر مكان سازه‌ها را با یك نمودار دو خطی ایده‌آل ارتجاعی – خمیری جایگزین نمود. این نوع ساده سازی در سازه‌های معمول تقریب قابل قبولی دارد. در یك سیستم یك درجه آزادی نسبت تغییر مكان جانبی حداكثر   به تغییرمكان جانبی تسلیم  ضریب شكل پذیری نامیده می‌شود و بصورت زیر بیان می‌گردد [ 2 ] .
(1 – 1 ) 
پارامترهای فوق در شكل 2-1 مشخص گردیده است.
شكل 1 – 5- منحنی ایده‌آل و واقعی نیرو – تغییر مكان یك سیستم [2]
در واقع ضریب شكل پذیری ( ) بیانگر میزان ورود سازه در ناحیه خمیری  است. در سازه‌های چنددرجه آزادی تعریف ضریب شكل پذیری قدری مشكل‌تر است، چون در این نوع سازه‌ها برای هر درجه آزادی می‌توان ضریب شكل پذیری جداگانه‌ای تعریف نمود. پوپوف (popov) شكل پذیری یك قاب را بصورت نسبت تغییرمكان حداكثر به تغییر مكان تسلیم در بالاترین نقطه سازه پیشنهاد كرده است. بطور خلاصه می‌توان گفت هر چه تغییرمكان یك سازه بعد از تسلیم و قبل از انهدام بیشتر باشد شكل پذیری آن بیشتر است. جهت كاهش نیروهای جانبی وارده به سازه و ایجاد طرحی اقتصادی از طریق جذب و استهلاك انرژی در ناحیه خمیری باید این مشخصه را تا مقدار مورد نیاز افزایش داد. با توجه به این موضوع كه حركات زلزله بصورت رفت و برگشتی بوده و سازه‌ می‌تواند در هر سیكل مقداری از انرژی زلزله را بصورت هیسترزیس مستهلك نماید.
1-3-  مفصل ولنگر خمیری :
مفصل خمیری در یك قطعه به حالتی گفته می‌شود كه در آن (یا مقطعی از آن) با افزایش بسیار اندك نیرو، تغییرشكل قابل توجهی ایجاد شود. به عنوان مثال اگر یك تیر ساده (شكل 1-6 ) تحت اثر بار افزایشی قرار گیرد, منحنی نیرو – تغییر مكان آن مشابه شكل 1-7 خواهد بود [ 2 ] .
همانگونه كه در شكل 1-7 دیده می‌شود در ناحیه AB ، تغییرمكان تیر افزایش قابل توجهی می‌یابد در حالیكه بار وارده آنچنان افزایش نیافته است. این بدان مفهوم است كه با افزایش بارهای خارجی، لنگرخمشی در مقطع مورد نظر زیاد شده و به تدریج تارهای انتهایی مقطع وارد مرحله تسلیم می‌شوند. با افزایش بار تمامی تارهای مقطع تسلیم شده و به این ترتیب مقطع خمیری كامل و مفصل خمیری تشكیل می‌گردد. لنگر ایجاد شده در این مقطع كه تا زمان انهدام تقریباً ثابت باقی می‌ماند لنگر خمیری  MP نامیده می‌شود. ( شكل 1-8 ).
شكل 1-6-  تیر دو سر مفصل تحت اثر بار افزایش [2]
شكل 1-7-  منحنی نیرو – جابجایی وسط دهانه تیر [2]
شكل 1-8-  نمودار تغییرات كرنش در یك مقطع تحت اثر خمش [2]
1-4-  منحنی هیسترزیس و رفتار چرخه‌ای سازه‌ها:
یكی از خصوصیات مصالح معمول ساختمانی داشتن ناحیه غیرخطی بعد از گذر از مرحله خطی است، مصالح بعد از تسلیم (ورود به ناحیه غیرخطی) توانایی تحمل نیروی خود را بطور كامل از دست نداده و می‌توانند مقداری نیرو تحمل نمایند. این موضوع در رفتار فولاد بعنوان شاخص ترین مصالح ساختمانی به خوبی قابل مشاهده است (شكل 1-9 ).
شكل 1-9- منحنی واقعی تنش – كرنش فولاد [2]
به منظور جلوگیری از طراحی مقاطع غیراقتصادی لازم است كه با شناخت كافی از رفتار خمیری مصالح از این توانایی آنها در طراحی استفاده گردد. در انتهای ناحیه غیرخطی نمودار تنش – كرنش، مصالح به حد گسیختگی می‌رسد كه به این حد، حد نهایی یا نقطه انهدام مصالح گویند. اگر یك میله را تحت كشش محوری رفت و برگشتی قرار دهیم، منحنی مطلوب ارتجاعی خمیری نیرو – تغییر مكان آن بصورت شكل( 1-10 ) است. كل انرژی انتقالی به میله سطح ذوزنقه است كه سطح مثلث بیانگر انرژی است كه در اثر باربرداری برگشت داده شده و سطح متوازی الاضلاع باقیمانده بیانگر انرژی جذب شده توسط عضو می‌باشد. هر چه سطح متوازی الاضلاع بزرگتر باشد نشانگر جذب انرژی بیشتر توسط سیستم است (شكل 1-10) [ 2 ] .
شكل 1-10 منحنی هیسترزیس ایده‌ال و دو منحنی دارای زوال [2]
در صورت تكرار این منحنی برای چند سیكل می‌توان اطلاعات مختلفی از منحنی حاصل برداشت كرد كه عبارتند از:
1 – میزان جذب انرژی سیستم (با توجه به سطح محدود به منحنی‌ها)
2 – سختی‌ سازه‌ در هر دوره از بارگذاری(در صورتیكه سختی سازه در دوره‌های بارگذاری متوالی كاهش یابد، سیستم دارای زوال سختی می‌باشد.)
3 – مقدار مقاومت سازه در هر دوره بارگذاری ( در صورتیكه نقطه انتهایی متناظر با مقاومت سازه در دوره‌های بارگذاری متوالی كاهش یابد، سیستم دارای زوال مقاومت می‌باشد.)
4 – شكل پذیری سیستم در مدت عملكرد زلزله
5 – تعداد حداكثر دوره‌های رفت و برگشت
لذا ملاحظه می‌گردد كه دیاگرام هیسترزیس جهت بررسی و شناخت رفتار لرزه‌ای سازه‌ها از اهمیت ویژه‌ای برخوردار است و در مدلسازی تحلیلی و یا آزمایشگاهی، این منحنی به عنوان معیــاری برای سنجش رفتار دستگاه به كار می‌رود.
از اتصال نقاط اوج منحنی‌ها در یك مجموعه منحنی بارگذاری و باربرداری، منحنی پوش هیسترزیس (منحنی اسكلتون) بدست می‌آید (شكل1-11 ) .
بطور معمول اگر بارگذاری بصورت افزایشی و یك طرفه انجام شود، منحنی برش پایه – تغییر مكان حاصل با تقریب مناسبی منطبق بر منحنی اسكلتون خواهد بود [ 2 ].
شكل 1-11- رفتار سازه‌ها تحت بار دوره‌ای. الف – رفتار نامناسب، ب – رفتار مناسب [2]
1-5- مقایسه رفتار خطی و غیرخطی در سیستمهای سازه‌ای:
شكل 1-12 دو نوع رفتار سازه‌ای را نشان می‌دهد. از مقایسه دو نوع رفتار خطی و غیرخطی این نتیجه بدست می‌آید كه اگر یك سیستم با رفتار خطی بخواهد انرژی زلزله را جذب كند باید دارای ظرفیت باربری به اندازه F1 باشد، در این صورت سازه تغییر مكان ماكزیممی برابر   را تجربه خواهد كرد.
در سیستم غیرخطی با حد جاری شدن F2 ، سیستم سازه‌ای باید برای نیروی F2 طراحی گردد ولی تغییر مكان  را تجربه خواهد كرد [ 2 ] .

 

بخشی از منابع و مراجع پروژه مهاربندهای زانویی و بررسی پارامتر های هندسی در آنها
1- شاپور طاحونی ، “ طراحی سازه‌های فولادی بر مبنای آئین‌نامه فولاد ایران “ چاپ سوم ،1379.
2- احمد نیكنام ، ابراهیم ثنایی ، جواد هاشمی ، حسن باجی ،“ رفتار و ضوابط طراحی لرزه‌ای ساختمانهای فولادی بر مبنای آئین نامه UBC “ چاپ اول ، 1381.
3. Aristizabal- ochoa. “Disposable Knee Bracing : Improvement in seismic design of steel frames”. J.struc . eng .ASCE , 112 ,(7) , 1544 –1552 , (1986)
4.Balendra  T ., sam  M.T., Liaw  C . Y . , “ Diagonal brace with ductile knee anchor for abseismic steel frames” , Earthguake Engineering and structural Dynamic , Vol. 19 , 847 –858(1990)
5. Nonoka , An elastic analysis of a bar under repeated axial loading . Int. J. solids struct. , 9,569-580 , ( 1973 ) .
6- حسن مقدم ، " مهندسی زلزله مبانی و كاربرد  " چاپ اول ، 1381.
7. Thambirajah Balendra , Ming –Tuck Sam , Chih – Young Liaw and Seng- Lip Lee , “ preli minary studies Into the Behaviour of Knee Bracced Frames Subject to Seismic  Loading . Vol .13,p. 68-74,1991.
8.  Balendra  T ., sam  M . T . and Liaw  C. Y., “ Design of Earthquake Resistant Steel Frames with Knee Bracing” , J. construction steel Research , Vol . 18 , ( 3) , 193-208 ( 1991) .
9. Balendra  T . ,Lim E. L. , and Lee  S.L. , “ Ductile Knee for Seismic Resistant Structures , “Erg. Structures , Vol , 16 , No.4 , p263 –269 , 1994.
10 – فرهاد دانشجو ، جلیل عسگری ، " رفتار غیرخطی قابهای با سیستم مهاربند زانویی تحت تاثیر زلزله" مجله علمی – پژوهشی استقلال ، سال 22 ، شماره 2 ، اسفند 82 ، صفحات 103 الی 116 .
 11 – مسعود مفید، پیمان خسروی،  " بررسی رفتار و قابلیت های نوعی بادبند با خروج از مركزیت دوگانه"  مجموعه مقالات پژوهشی، سال 1375 ، دانشگاه صنعتی شریف ، صفحات 287 الی 293 .
12 – مسعود مفید، پیمان خسروی،  " بررسی رفتار و قابلیت های نوعی بادبند با خروج از مركزیت دوگانه"  مجموعه مقالات پژوهشی، سال 1376 ، دانشگاه صنعتی شریف ، صفحات 287 الی 293 .
13- ناطق الهی ، "رفتار و طراحی لرزه‌ای قابهای خارج از مركز “ . مؤسسه بین‌المللی زلزله‌شناسی و مهندسی زلزله چاپ
اول ، 1375.
14-شاپور طاحونی ، " طراحی سازه‌های فولادی به روش حالات حدی چاپ اول " ، 1370.
15- مینور – واكابایاشی ، “ساختمانهای مقاوم در برابر زلزله” ، ترجمه محمد مهدی سعادت‌پور ، انتشارات دانشگاه صنعتی اصفهان ، چاپ دهم ، 1382.
16- " آئین نامه سازه‌های فولادی AISC ". ترجمه سید رسول میرقادری ، انتشارات جهاد دانشگاهی واحد صنعتی اصفهان ، چاپ دهم ، 1382.
17. American Institute of Steel Construction , “ Specification for the Design Fabrication and Erection of Struction of  Structural Steel for Buildings” . Manual of Steel Construction , 8th , edn , chicago , 1970.

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

بررسی انواع سنگفرش ها و تعیین ضخامت آن

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

 بررسی انواع سنگفرش ها و تعیین ضخامت آن دارای 50 صفحه می باشد و دارای تنظیمات و فهرست کامل در microsoft word می باشد و آماده پرینت یا چاپ است

فایل ورد بررسی انواع سنگفرش ها و تعیین ضخامت آن  کاملا فرمت بندی و تنظیم شده در استاندارد دانشگاه  و مراکز دولتی می باشد.

این پروژه توسط مرکز مرکز پروژه های دانشجویی آماده و تنظیم شده است

 

بخشی از فهرست مطالب پروژه بررسی انواع سنگفرش ها و تعیین ضخامت آن

مقدمه

محاسبه ضخامت over lay

خمیدگی RDD;random

عمر باقیمانده

آسفالت بر روی سنگفرش

روش خمیدگی

نمودار طراحی ضخامت over lay

آزمایش خمیدگی غیر مخرب

ضخامت over lay

مفهوم پایه

نمودار طراحی

معادله پایه

تحلیل

سنگفرش های انعطاف پذیر

تعیین ضریب عمر باقیمانده

 

 

تعیین ضخامت سنگفرش
برای تعیین ضخامت مؤثر سنگفرش پیاده روی موجود بر حسب ضخامت HMA، یك یا چند ضریب تبدیل باید یافت شود. اگر پیاده روی موجود عمق كامل باشد، روش 1، بر اساس شاخص سرویس دهی موجود (PSI) روی موجود، می تواند برای تعیین ضریب تبدیل بكار برود در غیر اینصورت، روش 2 بر اساس شرایط فردی هر لایه، باید بكار برود تا ضریب تبدیل هر لایه مشخص گردد.
روش1: شكل 13.2 ضرایب تبدیل C را برای پیاده روهای آسفالت با عمق كامل بر اساس پیاده رویی موجود در زمان over lay را می دهد، دو منحنی در شكل، تفاوت در عملكرد را پس از قرار دادن over lay را نشان می دهد. منحنی بالایی، خط A، پیاده روها را با یك میزان كاهش یافته تغییر در PSI در مقایسه با میزان تغییر آنها قبل از over lay را نشان می دهد. منحنی پایینی، خط B، یك میزان تغییر در PSI حدود همان مقدار قبل از over lay را نشان می دهد و بنابراین تا حدی محافظه كارانه است. انتخاب بین دو منحنی موضوع قضاوت و تجربه است. ضرایب تبدیل نشان داده شده در شكل 13.2 فقط برای HMA بكار می رود. اگر مخلوط های آسفالت امولسینهای شده استفاده شوند، ضرایب اكی والان نشان داده شده در جدول 13.2 باید استفاده گردد. ضخامت مؤثر هر لایه موجود با ضرب كردن ضخامت واقعی هر لایه در ضریب تبدیل و ضریب اكی والانسی مناسب بدست می آید. كل ضخامت مؤثر توسط
جمع كردن ضخامت مؤثر مجزایی تمام لایه های سنگفرش بدست می آید:
(13.5)                                  
h و c وE ضخامت، ضریب تبدیل و ضریب اكی والانسی لایه i وn تعداد كل لایه ها است.
مثال13.2:
عمق سنگفرش آسفالت(عمق كامل) شامل یك HMA 2 اینچ و یك بستر base آسفالت امولسیفای نوع II اینچی6 قرار است روكش over lay شود.
جواب:
از شكل 13.2،  بر اساس خطA و 0.6 بر اساس خط B است.از جدول 13.2،  ، از معادله 13.5،  .   بر اساس خط A و  .   بر اساس خط B است. اگر c متوسط بكار رود   .
روش2 : در این روش شرایط هر لایه مجزا ارزیابی می شود و ضریب تبدیل
مناسب c از جدول 13.3 بدست می آید. شبیه به معادله 13.5 ضخامت مؤثر چنین بدست می آید:
(13.5)                                         
روش 2 می تواند برای سنگفرش های عمق كامل استفاده شود. اگر PSI معلوم باشد. هر دو روش 1 و2 استفاده و مقایسه شود. اگر چه تغییرات در مقادیر نشان داده شده در جدول 13.3 بر اساس تحلیل شهودی است، ولی تجربه نشان داده است كه آنها برای طراحی over lay مفید می باشند.   
مثال 13.3
ضخامت مؤثر یك سنگفرش شامل یك سطح 4 in HMA ای، یك بستر 6 in ای(152mm)  و یك زیر بستر sub base قلوه سنگ شكسته crushed gravel را تعیین نمایید. سطح ترك های مختلف را نشان می دهد. بستر پایدار شده با سیمان علائم پمپ كردن و كاهش پایداری در امتداد لبه های سنگفرش را نشان می دهد. و زیر بستر قلوه سنگ خرده شده در شرایط خوب با یك شاخص پلاستیسیته كوچكتر از 6
می باشد.
جواب: طبقه بندی ماده برای HMA، V(a) در جدول 13.3 است. چون ترك‌های مختلفی وجود دارد، یك مرز پایینی c برابر با 0.5 انتخاب می شود. بستر پایدار شده سیمان به صورت 1V(c) طبقه بندی می شود.
زیر بستر خرده سنگ یصورت II طبقه بندی می شود، چون در شرایط خوب با PI كمتر از 6 می باشد، یك مرز بالایی برابر با 0.2 انتخاب می شود. از معادله 13.6 بدست می آید    .
محاسبه ضخامت over lay :
 ضخامت over lay مورد نیاز تفاوت بین ضخامت مورد نیاز از یك سنگفرش با عمق كامل و ضخامت مؤثر از سنگفرش موجود است(معادله (130) ضخامت سنگفرش جدید می تواند از نمودار طراحی برای سنگفرش كامل ارائه شده در شكل 11-11 تعیین گردد.
مثال13.4 سنگفرش موجود نشان داده شده در مثال 13.3 دارای مدول 1000Rsi است. ضخامت overlay لازم برای حمل یك ESAL برابر با    را تعیین كنید.
حل:از مثال 13.3   بدست می آید .  ‌ و‌  
از شكل 11.11   ، از معادله 13.1، ضخامت over lay لازم برابر      است.
روش خمیدگی:خمیدگی های سنگفرشی توسط Benkelman beam با استفاده از یك روش آزمایش صورت می گیرد. اطلاعات خمیدگی و مساحی برای تثبیت بخش تحلیل استفاده می شوند. حد اقل ده اندازه گیری خمیدگی باید برای هر بخش تحلیل یا حد اقل 20 اندازه گیری برای هر مایل انجام شود.
دماهای سنگفرش در زمان اندازه گیری های خمیدگی اندازه گیری می شوند طوری كه خمیدگی ها بتوانند برای یك دمای استاندارد    تنظیم شوند  . یك روش نمونه برداری تصادفی برای انتخاب حمل های اندازه گیری های خمیدگی توصیه می شود.
خمیدگی RRD; random نماینده:
خمیدگی ها، پس از اینكه آزمایشات خمیدگی بر روی بخش تحلیل (آنالیز) كامل می شوند، برای تعیین RRD بكار می روند.
(13.7)                  
كه   خمیدگی rd ،   خمیدگی میانگین، S انحراف معیار، F ضریب تنظیم دما و C ضریب تنظیم پریود بحرانی است. استفاده از دو انحراف معیار بالاتر از میانگین ایجاب می كند كه 97% از اندازه گیری ها كوچكتر از   باشد. محل ها در داخل بخش آنالیز با خمیدگی های بزرگتر از   برای عملیات ویژه توصیه می‌گردد. پیشنهاد می شود كه خمیدگی های اضافی برای تعیین میزان چنین نواحی ضعیفی، اندازه گیری گردد. شكل 13.3 منجنی های ضریب تنظیم دما را برای ضخامت های گوناگون بسترهای شن ماسه متراكم نشان می دهد. یك ضخامت بستر 0 in مربوط به یك سنگفرش آسفالت عمق كامل است. دماها دارای بیشترین تأثیر بر روی سنگفرش های عمق كامل است و تأثیر كاهش می باید وقتی كه ضخامت بستر گرانولار زیاد می شود. دوره بحرانی عبارت انداز فاصله ای است كه در آن سنگفرش با بارهای سنگین آسیب می بیند. در نواحی یخ زده، این دوره پس از آب شدن یخ در بهار پیش می آید.
اگر اندازه گیری های خمیدگی در طی دوره بحرانی انجام شود، ضریب تنظیم c برابر با 1 خواهد بود. اگر خمیدگیها در دوره بحرانی اندازه گیری نشود، c بزرگتر از 1 است و می تواند از یك سابقه پیوسته خمیدگیها اندازه گیری شده برای یك سنگفرش مشابه تعیین گردد. اگر هیچ سابقه ای از اطلاعات خمیدگی قابل مقایسه موجود نباشد، c باید توسط تنظیم مهندس انتخاب شود.
مثال 13.5: یك سری از اندازه گیری های خمیدگی توسط Benkelman بر
روی یك سنگفرش با عمق كامل در طی یك دوره بحرانی با یك دمای سنگفرش   انجام شد. خمیدگیهای به دست آمده  0.033, 0.035,0.040, 0.025, 0.028, 0.026, 0.020, 0.035,0.034 و 0.027 in بودند.   را بدست آورید.
جواب:    یا  
با دمای سنگفرش   از شكل 13.3 ضریب تنظیم دما    بدست می‌آید . در طی دوره بحراتی، به دست می آید c=7، از معادله 13.7،   حاصل می گردد.
خمیدگی پس از over lay: در توسعه روش طراحی، سنگفرش روكش شده به صورت یك سیستم دو لایه با HMA OVER به عنوان لایه 1 و سنگفرش موجود به عنوان لایه 2 در نظر گرفته شد.   برای تعیین لایه 2 بكار رفت. با فرض همگن بودن سنگفرش موجود نیم فضا            (half-space) با یك نسبت پر آسرن 0.5، از معادله 2.8 بدست می آید :
(13.8)                         
كه در آن q فشار تماس است كه 70 psi (kpa 483) در نظر گرفته می شود و a شعاع ناحیه بارگیری شده واحد معادل است تا بار را بر روی تایرهای دو گانه      ،با فرض اینكه (163mm)in 6.4 باشد. خمیدگی مورد انتظار پس از over lay به خمیدگی واهی   نامیده می شود و می تواند با معادله زیر بدست آید:
كه در آن ضخامت over lay و    مدول over lay برابر با (Gpa3.5)psi500000 فرض می شود.
طراحی ضخامت over lay فرض می شود كه یك رابطه منحصر به فرد بین   بر حسب inch و ESAL مجاز وجود باشد(شكل 13.4) و چنین نمایش داده می شود
(13.10)                    
اگر ESAL برای over lay داده شده باشد   می تواند از معادله 13.10 تعیین
شود. اگر   داده شده باشد،   می تواند از معادله 13.8 بدست آید. اگر   و   . مقادیر E, a, q معلوم باشند، ضخامت over lay می تواند از معادله 13.9 بدست آید. شكل 3.5 نمودار طراحی مربوط به ESAL و   را برای ضخامت over lay نشان می دهد.
مثال13.6 :با روش مؤسسه آسفالت، ESAL مجاز برای یك لایه روییover lay 2 اینچی بر روی یك سنگفرش آسفالت را با یك   برابر با هد 0.062 مشخص كنید.(1.57mm).
جواب: بر اساس معادله 13.8 و پارامترهای فرض شده توسط مؤسسه آسفالت داریم .
     ازمعادله 13.10 داریم ESAL=347000 كه با مقدار بدست آمده از شكل‌13.5
كنترل می‌گردد .
عمر باقیمانده:
شكل 13.4 یا معادله 13.10 می تواند برای برآورد كردن عنر باقیمانده یك سنگفرش موجود یا زمانی كه باقی می ماند قبل از اینكه یك overlay لازم باشد، بكار برود.
روش به شرح زیر است:
1-  را تعیین كنید 2- عمر باقیمانده یعنی (ESAL) را از شكل 15.4 با فرض اینكه   بصورت   بدست آورید. یك روش مناسبتر عبارت اند از استفاده از معادله 13.10 است كه می تواند چنین نوشته شود.
(13.11)                             
كه در آن  بر حسب inch است.
3-ESAL طراحی برای   سال جاری برآورد كنید و ضریب رشد را تعیین كنید.
(13.12)                         ضریب رشد     
4-نرخ رشد ترافیك را بر حسب درصد برآورد نمایید و دوره طراحی مربوط به ضریب رشد را از جدول 6.13 بدست آورید. دوره طراحی، تعداد سالهای برآورد شده است قبل از اینكهoverlay لازم باشد.
مثال 13.7 اگر   برای سال جاری باشد   و نرخ رشد ترافیك 4% ، تعداد سال های قبل از over lay را برآورد كنید.
جواب: از معادله 13.11   بدست می آید. از معادله 13.2 ضریب رشد   بدست می آید. از جدول 6.13 زمان برآورد شده قبل از overlay=6.5 سال بدست می آید.
13.3.2 –overlay آسفالت بر روی سنگفرش PCC
مشابه با overlay های آسفالت بر روی سنگفرش آسفالت، ضخامت مؤثر و خمیدگی برای overlay های آسفالت بر روی سنگفرش PCC موجود هستند.
روش ضخامت مؤثر: روش همانند برای over lay های آسفالت بر روی
سنگفرش‌های آسفالت و ضرایب تبدیل سنگفرش های pcc موجود در جدول 3.3 نشان داده می شوند. با این حال، باید مواردی در طراحی در نظر گرفته می شود. در بین علائم خرابی در آسفالت می توان ترك خوردن، كنده شدن و حركت لوحه slab تحت ترافیك را نام برد. همچنین اگر سنگفرش قبل از over lay درزگیری نشود یا ترك بخورد، این امر باید در انتخاب ضریب تبدیل صحیح از جدول 13.3 در نظر گرفته شود این روش تحلیل مؤلفه نیز می تواند برای سنگفرش های pcc ای بكار برود كه قبلا با آسفالت over lay شده اند.
مثال 13.8 اگر ESAL طراحی   مفروض باشد، یك over lay آسفالت را برای سنگفرش ای طراحی كنید كه شامل 8 اینچ از لوحه های pcc و 2n4 از زیر بستر خرده سنگ-ماسه است. سنگفرش محكم، بطور قابل توجهی ترك می خورد ولی قسمت های لوحه شكسته شده اند و بخوبی بر روی زیر بستر توسط غلتك های سنگین برای over lay درزگیری می شود. زیر بستر دارای مدول بر جهندگی (ssmpa) psi 8000 است.
جواب: از جدول pcc.13.3  بصورت v(c) با یك ضریب تبدیل o.s طبقه بندی می شود و زیر بستر قلوه سنگ-ماسه به صورت N با یك ضریب تبدیل 0.15 طبقه‌بندی می شود. از معادله13.6،   بدست می آید. با  ،   از شكل 11.11 یك سنگفرش عمق-كامل in10.2 لازم است. بنابراین ضخامت   باید كافی باشد.
روش خمیدگی:
روش خمیدگی ارائه شده توسط مؤسسه آسفالت تعیین هویت و ترمیم نواحی خراب را قبل از over lay تاكید می كند. بررسی های شرایط سنگفرش همراه با بررسی خمیدگی در تعیین هویت شرایط خرابی مفید هستند. برای بزرگره های دو مسیری، اندازه گیری های خمیدگی در لبه خارجی در دو طرف خط مركزی انجام می‌شود. برای بزرگراه های تقسیم بندی شده، خمیدگی ها باید فقط در خارجی ترین لبه اندازه گیری شود. اندازه گیری های خمیدگی های اضافی باید در گوشه ها، اتصالات، ترك ها و نواحی سنگفرش خراب شده انجام شوند تا توانایی انتقال بار تعیین گردد. خمیدگی های مجاز برای JPCP و JRCP خمیدگی های عمودی در اتصالات از همه مهمتر هستند، همانطور كه توسط تیر Benkelman beam اندازه گیری شده است، خمیدگی جزئی   باید كمتر از in0.002 باشد و خمیدگی متوسط،   باید كمتر از in 0.014 باشد. سنجش های این خمیدگی ها در شكل 13.6a نشان داده می شود. پایدار سازی و درز بندی زیرین لازم هستند اگر این معیارها تأمین نشوند. بررسی های بر روی CRCP نشان می دهند كه خمیدگی های dyna flect برابر 0.0006 تاin0.0009 15) تا(23 یا بیشتر منجر به ترك خوردن و خرابی بیش از حد می گردد. اگر خمیدگی بحرانی w، مطابق شكل13.6b بیش از in0.0006  (mm15) باشد، درزبندی زیرین یا پایدار ساری لازم است HMA متراكم می تواند خمیدگی ها را به اندازه   كاهش دهد. با این حال، این مقدار با نوع مخلوط و شرایط محیطی تغییر می كند و ممكن است تا   زیاد شود. اگر تحلیل خمیدگی یك كاهش مطلوب %50 یا بیشتر را نشان دهد، over       lay نباید به تنهایی استفاده گردد و اقتصادی تر آن است كه خمیدگیها با بكار بردن درزبندی زیرین همراه با overlay كاهش یابد.
نمودار طراحی ضخامت over lay :
شكل 13.7 یك نمودار طراحی برای انتخاب یك overlay آسفالت بر روی سنگفرش های pcc را نشان می دهد. ضخامت HMA برای كمینه كردن ترك خوردن خمیدگی با در نظر گرفتن تأثیر تنش های برش عمودی و كرنش های كششی افقی، انتخاب شدند. در این روش ضخامت های over lay مربوط به طول لوحه و تغییر دمای سالیانه متوسط است كه عبارت اند از تفاوت بین بالاترین دمای حداكثر روزانه معمولی و پلیین ترین دمای حداقل روزانه معمولی برای گرمترین و سردترین ماههای سال می باشد، بر اسا میانگین 30 ساله. حداقل و حداكثر دماهای روزانه در محل ها در سراسر آمریكا می تواند در ms-17 پیدا شود. یك جدول مختصر شده برای تغییر دمای سالیانه حداكثر در جدول 13.4 ارائه می شود. نم.دار ضخامت over lay به سه بخش تقسیم می شود كه بصورت C, B, A مطابق با طول های لوحه و تفاوت های دما تعیین می شوند. در بخش A، یك ضخامت حداقل 4 اینچ توصیه می شود. این ضخامت باید خمیدگی را به اندازه %20 برآورد شده كاهش دهد. ضخامت over lay بخش های B و C ممكن است به صورت مفروض استفاده گردد. با این حال ضخامت های over lay ممكن است كم گردد اگر لوحه های pcc توسط ترك خوردن و درزبندی كم كوتاه شوند تا تأثیرات دما كاهش یابد. در بخش c، ضخامت ها به حرارت بالا تا 8.5 تغییر می نماید. معمولا، وقتی یك over lay به 8 تا 9 اینچ برسد، سایر روش ها باید در نظر گرفته شوند، توجه كنید كه روش 2 نشان داده شده در شكل13.7 ترك و درزبندی و روش 3 یك لایه آزاد سازی ترك است كه هر دو در بخش  13.1.2 شرح داده می شوند.
مثال 13.9-یك JRCP دارای یك فاصله اتصال 40 فوت و یك تفاوت دمای    است. خمیدگی های تیر Benkelman اندازه گیری شده برابر با   می باشند. ضخامت over lay مورد نیاز را تعیین كنید.
راه حل اول
راه 1:لایه ضخیم- با یك طول لوحه 40 فوت و اختلاف دمای  ، از شكل 13.7 ضخامت overlay مورد نیاز بزرگتر از 9 اینچ است بنابراین از راه 2 یا 3 استفاده كنید.
راه2:طول لوحه را كاهش دهید
1-لوحه را به مقاطع 20 فوتی بشكنید. باید طول لوحه 20 فوت و یك اختلاف دمای   ، از شكل 13.7،overlay مورد نیاز برابر با in5 است.
2-خمیدگی میانگین عمودی را كنترل كنید. خمیدگی میانگین قبل از
  است با فرض اینكه هر اینچ HMA خمیدگی را به اندازه %5 كاهش دهد، خمیدگی میانگین كاهش یافته توسط   می باشد. خمیدگی میانگین پس از    می باشد. خمیدگی میانگین پس از over lay   بنابراین درزبندی زیرین لازم است.
3-خمیدگیهای جزئی را كنترل كنید. خمیدگی جزئی كاهش یافته توسط   است. خمیدگی جزئی پس از    مجاز است. بنابراین درزبندی زیرین لازم است.
راه  3:لایه آزاد كردن ترك از ضخامت های لایه توصیه شده در شكل 13.1 استفاده كنید . طراحی شامل یك لایه آزاد ساری ترك A مخلوط 3.5in یك ترازبندی HMA متراكم و یك سطح HMA متراكم می باشد. كل ضخامت برابر با 7 in است. یك كنترل خمیدگی نشان می دهد كه درزبندی زیرین لازم است.
13.4-روش انجمن سیمان پورتلند
سه نوع pcc overlay بر روی سنگفرش pcc وجود دارد: بدون پیوند-پیوندی(پیوند دار) و پیوندی جزئی در این بخش، روش pca از طراحی overlay شامل ارزیابی سنگفرش های موجود و طراحی overlay های پیوندی و غیر پیوندی ارائه می شود. بستگی به مقدار اتصال، طراحی overlay پیوندی جزئی می تواند بین این دو، درون یابی گردد.
13.4.1-ارزیابی سنگفرش موجود: به عنوان بخشی از فرآیند طراحی، یك ارزیابی جامع لز سنگفرش موجود باید انجام گیرد كه شامل بررسی شرایط سنگفرش،
آزمایش خمیدگی غیر مخرب و ارزیابی ماده در جا می باشد.
بررسی شرایط سنگفرش: بررسی شرایط باید نوع، میزان، و شدت خرابی سنگفرش را تعیین هویت كند. این خرابی ها در بخش 9.1.2 شرح داده می شوند. سنگفرش به بخش های بررسی بر اساس تفاوت های در طراحی، ساختار، ترافیك و محل تقسیم بندی می شود. برای پروژه های كوچك، طول كل هر باید بررسی گردد. برای پروژه های بزرگتر، هر بخش ممكن است به واحدهای نمونه ای تقسیم شوند كه شامل 10 تا 20 لوحه می باشند. واحدهای نمونه از هر مقطع، بطور تصادفی انتخاب می گردند. استفاده از 25 تا %50 از نمونه توصیه می شود. فركانس نمونه برداری دقیق باید بر اساس شرایط محل باشد. برای هر واحد نمونه، نوع، شدت و میزان خرابی ها ثبت می شوند. برای خرابی شدید، علت خرابی باید تعیین شود و سنجش های تصحیحی قبل از overlay انجام گیرد.
آزمایش خمیدگی غیر مخرب:
نیاز برای خمیدگی بر اساس شرایط محل و اطلاعات بدست آمده از بررسی شرایط است. اگر بررسی شرایط وجود خرابی را نشان دهد، آنگاه آزمایش خمیدگی باید برای تعیین شدت مسئله انجام شود. سنجش های خمیدگی باید در اتصالات و ترك ها انجام شود تا تعیین گردد كه ایا كاهش تقویت وجود دارد و آیا انتقال بار در اتصالات و ترك ها كافی می باشد یا خیر. آزمایش باید با استفاده از یك دستگاه NDT انجام شود كه یك بار 8000 الی 10000 پوند را به سنگفرش تحویل می دهد. استفاده از بارهای سبكتر توصیه نمی شود. یك ارزیابی ماده در جا باید انجام شود تا مولد زیر بستر و نامرغوب تعیین گردد و مدول طراحی عكس العمل در بالای زیر بستر تثبیت گردد تا در بخش های مختلف پروژه بكار برده شود. برای پروژه های overlay اتصال یافته، خواص مرتبط با استحكام بتن باید تعیین شود. مدول عكس‌العمل subgrade در بالای زیر بستر نیز ممكن است از نتایج ازمایش غیر مخرب محاسبه شود، همانطور كه در بخش 9.4.3 شرح داده می شود. طراحی over lay پیوندی مستلزم آگاهی از مدول كسیختگی و مدول الاستیسیته بتن در سنگفرش موجود می باشد. توصیه می شود كه آزمایش های كششی بر روی نمونه های مغزی دار انجام گیرد. آزمایش باید مطابق ASTMC496 انجام شود. یك مغزی باید هر300 تا 500 فوت در وسط لوحه و حدود 2 فوت از لبه مسیر خارجی گرفته شود. قطر مغزی نباید كمتر از 4 اینچ باشد. كف ماهیچه ها ممكن است تراشیده شود ولی نه بیشتر از   اینچ.(13MM)
برای هر مقطع، استحكام كشش جدا كننده مؤثر چنین تعیین می شود.
كه در آن   استحكام كششی جدا كننده مؤثر،   مقدار میانگین استحكام كشش جدا كننده روی انحراف معیار استحكام كششی جدا كننده است، معادله 13.13 ایجاب می كند كه فقط %5 از نمونه ها در یك مقطع دارای استحكام كشش كمتر از مقادیر مؤثر باشد. مدول گسیختگی   توسط رابطه زیر بدست می آید.        
كه A یك ثابت دگرسیون بر اساس محلی و B ضریب خرابی برابر با 0.9 برای ارتباط استحكام نمونه های بتن است كه در فاصله 2 فوت از لبه مسیر فارسی خارجی بر داشته شده است. مقادیر A گزارش شده در مقالات از 1.35 تا 1.55 است هر یك مقدار منطقی بر اساس آزمایش محلی باید برای مقاصد طراحی انتخاب شود. در غیاب اطلاعات موضعی(محلی)، یك مقدار A برابر با 1/45 پیشنهاد می شود. مدول الاستیسیته بتن در سنگفرش موجود ممكن است با آزمایش ماهیچه های بتنی مطابق با ASTM469 مدول استاتسك الاستیسیته و نسبت پر آسرن بتن در فشار، تعیین شود یا از رابطه ترتیبی زیر استفاده گردد:
(13.15)                     
D یك مقدار ثابت =6000 تا 7000 است.
13.4.2- طراحی over lay غیر پیوندی:
برنامه رایانه JSLAB توسط PCA برای تحلیل overlay های پیوندی و غیر پیوندی استفاده گردید. مفهوم طراحی عبارت اند از فراهم كردن یك سنگفرش overlay شده است كه از لحاظ ساختاری معادل با یك سنگفرش عمق كامل واقع بر روی همان زیر بستر می باشد. تنش لبه در over lay غیر پیوندی برابر یا كمتر از تنش لبه در سنگفرش جدید است…

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

طراحی فرودگاه

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

 طراحی فرودگاه دارای 40 صفحه می باشد و دارای تنظیمات و فهرست کامل در microsoft word می باشد و آماده پرینت یا چاپ است

فایل ورد طراحی فرودگاه  کاملا فرمت بندی و تنظیم شده در استاندارد دانشگاه  و مراکز دولتی می باشد.

این پروژه توسط مرکز مرکز پروژه های دانشجویی آماده و تنظیم شده است

مقدمه

دریافت از راه دور و تكنولوژی اطلاعات فضایی، جهت كاهش در تاخیر، بهبود نگهداری ساختارهای زیربنایی و مدیریت در سرویس و نگهداری صحیح از مخترعین و ارزشیابی سرمایه ها ایجاد تنوع در ابزارهای جدید را پیشنهاد می كند.
درخواست تكنولوژی دریافت از راه دور پتانسیل خوبی جهت بررسی نواحی غیر پیشرفته برای آزاد كردن دارد كه با دقت بیشتر و روشهایی با هزینه كمتر جهت تشخیص دارایی ها و ثبت موقعیت و میزان سرمایه های محلی و منطقه ای و یافتن محلهایی كه در آن سرویسهای حمل و نقل حذف شود (احتیاجی به حمل و نقل نباشد)، اهمیت دارد.
امروزه روی زمین، سیستمهای واقعه نگاری تصویری مربوط به زمین در مكانهای مختلفی در حال استفاده می باشند. لیزر شرایط رویه جاده را ارزیابی می كند و محلی را كه مشكلی وجود دارد مشخص می كند. تكنولوژی تشخیص این مورد، علامت را پیدا كرده، ارتفاع را اندازه گرفته و همچنین عرض شانه راه را اندازه گرفته و به طور خودكار اطلاعات زیربنایی ساختار را جمع آوری می كند. زیرا این می تواند خطرهای احتمالی جاده را برای رانندگانی كه در اتوبان حركت می كنند رفع كند. انتقال هوایی و ماهواره ها دارای ارزش افزوده و فوائد خوبی است. اغلب از چندین نقطه برای عكسهای هوایی و بررسیهای فتوگرامتری برای بررسی كار استفاده می شود. LIDAR یك تكنولوژی جدید است كه در نمایندگیهای ایالتی مقدار تغییرات سیگنال كه در مدار حركت می كند را به طور سریع جمع آوری می كند (ثبت می كند).
گروه NCRST مطالعات برجسته و ویژه ای در مورد درخواست LIDAR انجام دادند كه رویه هدایت پرواز را تكمیل می كند و اجرای آنرا (از لحاظ امنیت، هزینه و فواید) با روش فتوگرامتری مقایسه می كند. این مطالعات راه را بر ای نقاط مشخص شده با قبول این تكنولوژی كه مثل كاتالیزوری در تحویل سریعتر پروژه است آسفالت می كنند – گروه NCRST همچنین فوائد مهم علمی دریافتن خواص فیزیكی جاده از ماهواره ها و شبیه سازی هوایی برای متمایز ساختن رویه های آسفالت و ساختار آن را به دست آورده‌اند. یك روش بصری جهت تشخیص هویت پلهای توسعه یافته است. Dots می توان اكنون صحت و دقت محل قرار گیری پلها را در فهرست اموال پلهای ملی (NBI) بازرسی و آزمایش كند. و طبق نیاز آنها را بهبود ببخشید.

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

بررسی دستورالعمل های آزمایشگاه تكنولوژی بتن

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید

 بررسی دستورالعمل های آزمایشگاه تكنولوژی بتن دارای 118 صفحه می باشد و دارای تنظیمات و فهرست کامل در microsoft word می باشد و آماده پرینت یا چاپ است

فایل ورد بررسی دستورالعمل های آزمایشگاه تكنولوژی بتن  کاملا فرمت بندی و تنظیم شده در استاندارد دانشگاه  و مراکز دولتی می باشد.

این پروژه توسط مرکز مرکز پروژه های دانشجویی آماده و تنظیم شده است

 

فهرست مطالب

مقدمه
فصل اول – خمیر سیمان
آزمایش شماره 1 روش تعیین جرم حجمی سیمان
آزمایش شماره 2 روش تعیین درجه نرمی سیمان
آزمایش شماره 3 روش تعیین غلظت خمیر نرمال سیمان
آزمایش شماره 4 روش تعیین زمان گیرش اولیه و نهایی خمیر سیمان
آزمایش شماره 5 روش تعیین انبساط سیمان (سلامت سیمان)
فصل 2 – سنگدانه‌ها
آزمایش شماره 6 روش دانه بندی شن به وسیله الك
آزمایش شماره 7 روش تعیین درصد رطوبت كلی سنگدانه‌ها و درصد جذب آب
آزمایش شماره 8 روش دانه بندی ماسه توسط الك و تعیین ضریب نرمی
آزمایش شماره 9 روش تعیین وزن واحد و فضای خالی سنگدانه‌ها 
آزمایش شماره 10 روش تعیین وزن مخصوص ظاهری و وزن مخصوص انبوهی شن و ماسه
آزمایش شماره 11 روش تعیین خاك رس لای و گرد و خاك در ماسه به روش SE
آزمایش شماره 12 روش آزمون كلوخه‌های رسی و ذرات خرد شونده در سنگدانه‌ها
آزمایش شماره 13 روش تعیین مصالح ریزتر از 75 میكرون
آزمایش شماره 14 روش تعیین درصد سائیدگی در مصالح سنگی به وسیله دستگاه لوس آنجلس
آزمایش شماره 15 روش تعیین ضریب تطویل و تورق سنگدانه‌ها
فصل 3 – بتن
آزمایش شماره 16 طرح اختلاط بتن بر اساس 882-BS- ACI-318-83
آزمایش شماره 17 روش نمونه برداری از بتن تازه
آزمایش شماره 18 روش تعیین ضریب شلی (اسلامپ) برای بتنهای خمیری
آزمایش شماره 19 روش تعیین كارایی بتن تازه (درجه تراكم) برای بتنهای با سنگدانه تا قطر 40 میلی متر
آزمایش شماره 20 روش تعیین كارایی بتن تازه (ضریب تراكم) برای بتنهایی با سنگدانه تا قطر 40 میلی متر
آزمایش شماره 21 استاندارد قالبهای آزمایشی بتن
آزمایش شماره 22 ساختن و عمل آوردن نمونه‌های آزمایشی در آزمایشگاه برای آزمونه‌های فشاری – خمشی – كششی
آزمایش شماره 23 روش تعیین درصد فضای خالی (هوا) در بتن خمیری
آزمایش شماره 24 روش تجزیه بتن تازه

 

مقدمه
مبحث تكنولوژی بتن برای اكثر اشخاص در ابتدا همانند دروس حفظ كردنی به نظر می‌رسد لیكن با اندكی تامل وتوجه عمیق تر به مطالب مختلف از جمله اجزای متشكله بتن و نحوه تاثیر آنها روی یكدیگر و نهایتا روی خواص بتن تازه و خواص بتن سخت شده مشخص می‌گردد كه فقط با درك صحیح مبحث تكنولوژی بتن می‌توان به بتنی با كارایی و پایایی مناسب دست یافت. نظر به كاربردی بودن این تكنولوژی سوالات و مشكلات عمدتا در حین كار مطرح می‌شوند و لذا لازم است پاسخ این سوالات توسط مسئولین آزمایشگاههای بتن و یا كنترل كنندگان كیفیت بتن در كارگاه و یا مهندسین ناظر … و یا به طور كلی توسط تكنولوژیست‌های بتن پاسخ داده شود. مطالب این كتاب برگرفته شده از آئین نامه بتن ایران (آبا) و استاندارد ملی ایران می‌باشد.
بتن سنگ دج ساختگی است كه از درهم آمیختن و بهم زدن مخلوط متناسبی از سیمان – شن – ماسه – آب و درصدی هوا كه خواسته یا ناخواسته وارد بتن می‌گردد تشكیل شده است (امروزه برای كسب كارایی بهتر و پایایی بیشتر از انواع مواد افزودنی بتن استفاده می‌گردد)
توده اصلی بتن را سنگدانه‌های درشت و ریز (پركننده‌ها) تشكیل می‌دهد. فعل و انفعال شیمیایی بین سیمان و آب (خمیر سیمان) كه به صورت غشاء غلیظ اطراف سنگدانه‌ها را پوشانده باعث یكپارچه شدن و چسبیدن سنگدانه‌ها به یكدیگر می‌گردد كه سنگ حاصله بتن نامیده می‌شود.
در این كتاب (آزمایشگاه تكنولوژی بتن) به ترتیب در هر قسمت مطابق با آئین نامه بتن ایران آزمایشاتی انجام می‌گردد و مطالب گسترده‌ای در مورد هر كدام از آزمایشات بیان می‌گردد.
بنابر مطالب گفته شده این كتاب به سه فصل كلی تبدیل می‌گردد.
فصل 1- خمیر سیمان (مخلوط آب و سیمان)
فصل 2- پر كننده‌ها مخلوط شن (درشت دانه) و ماسه (ریزدانه)
فصل 3 – بتن (خصوصیات بتن تازه و سخت شده)
با انتخاب تناسبات مختلفی از مصالح تشكیل دهنده بتن طیف وسیعی از مقاومتهای مختلف بتن به دست می‌آید. امروزه تولید انواع مختلف سیمان – انواع سنگدانه‌های خاص – روشهای مختلف نگهداری و عمل آوری بتن باعث كشف خواص گوناگونی از بتن شده است. در كنار خواص مكانیك مصالح مصرفی مهارت اجرا و نظارت دقیق عامل بسیار مهمی در كسب مقاومت بتن به شمار می‌آید عواملی كه باعث مقبولیت عمومی در استفاده از بتن گردیده است عبارتند از:
1- شكل خمیری قبل از گیرش (كه میتواند به هر شكل دلخواهی درون قالب قرار گیرد)
2- مقاومت خوب در برابر آتش سوزی و عوامل جوی
3- دسترس بودن مصالح آن
4- مقاومت فشاری خوب آن
در مقابل مزایای فوق عیب عمده بتن ضعف آن در مقابل كشش می‌باشد كه این ضعف توسط میلگرد (بتن آرمه) برطرف گردیده است.

برای دریافت پروژه اینجا کلیک کنید